Следовательно передаточная

где ug = «! + ох; о2 = -—= (at + oj. Следовательно, параметры эллипсов р — р и q — q связаны условием

Термическое разложение N2O4 до МО2, как показано выше, при Р^1 атм и Г^ЗОО°К, т. е. в условиях, которые могут иметь место в отдельных элементах АЭС, протекает квазиравновесно. Следовательно, параметры нагреваемого газа можно определить по уравнениям

При указанном выше решении задачи синтеза шестизвенного механизма по заданным углам ф00 и i)12 сначала выбирались параметры схемы первого четырехзвенника; они определяли угол размаха ведомого звена Yi2 этого четырехзвенника. Затем угол Yi2 входил в заданные условия при отыскании параметров второго четырехзвенного механизма. Следовательно, параметры схемы второго четырехзвенника являются функциями от параметров схемы первого четырехзвенного механизма, а переменные AY и i'} не являются независимыми друг от друга. При этих условиях отыскание минимума абсолютной величины угла малого размаха Дар, определяемого формулой (46), представляет собой сложную задачу.

Связь XII—XI. Параметры шероховатости поверхности детали устанавливают в зависимости от ее служебного назначения. Для подвижных соединений типа подшипника скольжения параметры шероховатости (среднее арифметическое отклонение профиля, высота неровностей профиля) принимают меньшими, а для неподвижных соединений типа прессовых посадок — большими. Точность размеров деталей устанавливают, исходя из необходимости обеспечить функционирование и надежность детали, а также сборочной единицы. Следовательно, параметры шероховатости поверхности детали, как и точность размеров, устанавливают, исходя из соображений функционального назначения.

Следовательно, параметры шероховатости обрабатываемой поверхности зависят не только от класса точности, но и от метода обработки.

На основании рассмотренных исходных данных для разработки конструкции детали могут быть рассчитаны и определены основные параметры. Однако таким образом спроектированная деталь не может обеспечить приемлемого уровня эффективности производства, так как не учтены условия, в которых будет изготовляться деталь. Следовательно, необходимо рассмотреть и категорию требований производства, которые включают следующие виды требова-

Рассмотрим три частных случая. Первый: R sin P cos 0, а следовательно, параметры А и В неограниченно увеличиваются при постоянстве величин D, К, т, Р и 0; второй: fex стремится к нулю, а следовательно, параметры А, В, и D неограниченно растут при постоянстве величин К, т, р и 0; третий: гс стремится к R sin P cos 0 [5 ].

На ординате графика (фиг. 302, кривая /) при т = 0 откладывается константа интегрирования С,, которая для косинусоиды является максимальным отклонением. Отношение каждой последующей амплитуды к предыдущей того же знака дается степенью затухания Q. Следовательно, параметры Q и Тт дают возможность построить экспоненту, огибающую амплитудные отклонения составляющей процесса.

Итак, при постоянстве параметра QB]fT*Jp*a сохраняются неизменными М„ и отношение температур Г*/Г„, а при постоянстве еще и я/]/Г* выполняется условие М„= const. Следовательно, параметры О YT*Jp*» и я/1/Г* являются критериями подобия для компрессора и могут применяться для построения характеристик компрессоров наряду с параметрами Ма и М„.

При пайке температура нагрева связана со временем т. Следовательно, параметры tz, rp, tb, te и другие есть не только характеристики факторов, составляющих процесс пайки, но и некоторые значения функции i = = / (т) или Т — ф (т).

Для большинства золоуловителей скорость дрейфа v, а следовательно, параметры К и Я зависят от диаметра частиц. Поэтому расчет улавливания ведется для каждой фракции отдельно, а общий проскок определяется по выражению

Для ГТУ с конкретными характеристиками, определяемыми производителем, экономичность ПТУ зависит от мощности паровой ступени установки. Следовательно, параметры пара, генерируемого в КУ, следует оптимизировать по отношению к этой мощности N*, кВт, которая определяется прежде всего расходом пара на турбину Dn T и значением срабатываемого в ней теп-лоперепада:

Следовательно, передаточная функция н)2 равна

п — п проходит через полюс зацепления Р и одновременно касается основных окружностей Si и S2. Представим себе, что колеса повернулись и эвольвенты заняли новое положение. Нормаль к эвольвенте 5] в этом положении должна быть касательной к основной окружности St, нормаль к эвольвенте Э2 должна касаться основной окружности S2. Так как в точке касания эвольвент нормаль должна быть общая, то она должна одновременно касаться и той и другой основной окружности, и, таким образом, при вращении колес их общая нормаль не меняет своего положения и все время проходит через полюс зацепления Р. Следовательно, передаточная функция и12 от колеса 1 к колесу 2, равная

Следовательно, передаточная функция «12 равна

п — п проходит через полюс зацепления Р и одновременно касается основных окружностей Sj и S2. Представим себе, что колеса повернулись и эвольвенты заняли новое положение. Нормаль к эвольвенте Эг в этом положении должна быть касательной К основной окружности 5г, нормаль к эвольвенте 5а должна касаться основной окружности S2. Так как в точке касания эвольвент нормаль должна быть общая, то она должна одновременно касаться и той и другой основной окружности, и, таким образом, при вращении колес их общая нормаль не меняет своего положения и все время проходит через полюс зацепления Р. Следовательно, передаточная функция и12 от колеса 1 к колесу 2, равная

следовательно, передаточная функция (аналог угловой скорости)

В случае, когда /?2 = 0 и, следовательно, передаточная функция системы равна

Подставив соотношения (111.50) в неравенство (111.38), определим область допустимых значений параметра а\. Каждому значению аг из этой области соответствуют Ь\ и с\ по (III. 50), а следовательно, передаточная функция по (111.39). Надлежащим выбором параметра а\ можно построить передаточную функцию, сообщающую наименьший минимум исходно-

На рис. 2.29 по оси ординат отложены фазовый сдвиг ф в градусах и отношение амплитуд А в децибеллах. По оси абсцисс в логарифмическом масштабе отложена частота f в герцах. При среднем положении поршня (а = 0,5) амплитудная характеристика пересекает ось частот при частоте f = 80 щ. При этом запас по фазе составляет всего 10°, т. е. отставание по фазе равно 170°. Привод находится около предела устойчивости. При крайних положениях поршня (а = 0,1 и а = 0,9) частота среза увеличилась до НО гц, и запас по фазе при этом увеличился до 18°, т. е. отставание по фазе равно 162°. Худшим с точки зрения условий устойчивости при прочих равных условиях является среднее положение поршня в цилиндре, т. е. а = 0,5. Этот вывод позволяет существенно упростить задачу анализа, так как при а = 0,5, Т\ — = Т2 и, следовательно, передаточная функция привода упроща-

показывает, что во всем диапазоне рабочих скоростей Ь-ъуТ?, > 2С3Г0Т4 и, следовательно, коэффициент демпфирования этого звена ? 3> 1. По этим соображениям, а также учитывая, что 2С3 <С 1, этот полином может быть заменен выражением 73s + 1. Следовательно, передаточная функция разомкнутого привода примет вид

на всем диапазоне рабочих частот системы, т. е. частот ниже частоты среза. При частоте f = 100 гц отношение амплитуд больше, чем 20 дб. Следовательно, передаточная функция разомкнутого привода равна

Передаточной функцией системы называется отношение изображения Лапласа, соответствующего входной величине, к изображению Лапласа выходной величины при нулевых начальных условиях. Следовательно, передаточная функция системы получается из преобразования Лапласа левой и правой частей дифференциального уравнения системы при нулевых начальных условиях.