Следовательно прочность

Изменение кинетической энергии всегда пропорционально площадям, заключенным между кривыми моментов движущих сил и сил сопротивления (на рис. 16.1, а эти площади заштрихованы). Этим площадям следует приписывать знак плюс или минус в зависимости от того, какая работа будет больше: момента движущих сил или момента сил сопротивления. Так, на участке / — 7 кривая момента движущих сил расположена выше кривой момента сил сопротивления, и, следовательно, приращение кинетической энергии положительно; наоборот, на участке 7 — 10 приращение кинетической энергии отрицательно и т. д. За все время работы механизма, соответствующее углу поворота Ф, приращение кинетической энергии равно нулю, и сумма всех заштрихованных площадей со знаком плюс должна равняться сумме площадей со знаком минус, так как в момент пуска механизма и в момент его остановки скорость точки приведения равна нулю. Точно такое же равенство должно иметь место и за время установившегося движения на участке 13 — 25, потому что в этом случае угловая скорость звена приведения механизма через каждый цикл возвращается к прежнему значению.

лим некоторый элементарный слой толщиной dx', в котором при t=Q содержится количество теплоты dQ = cpTHE dx'. Будем рассматривать его как мгновенный плоский источник теплоты. Данный элементарный источник теплоты находится от рассматриваемой точки А на расстоянии х — (x'-\-dx'}. Следовательно, приращение температуры в точке А через время / от данного источника теплоты составит

Следовательно, приращение скорости за данный промежуток времени А/ = = 7 — 5 — 2 с будет

Знак минус в уравнении (11-4) поставлен потому, что тепло распространяется в сторону падения температуры и, следовательно, приращение температуры в этом направлении имеет отрицательное значение.

Т нем равна -у, следовательно, приращение отклонения у., н. v

Следовательно, приращение виброизоляции, обеспечиваемое в области высоких частот включением промежуточной массы

Чтобы определить необходимый объем воздушного колпака для данной установки, исходим из следующих соображений. Предположим, что полезный объем колпака, т. е. часть объема колпака, находящаяся выше того уровня, где попадание воздуха может помешать работе тарана, равен W0. При ударе за один цикл работы тарана из питательной трубы в колпак вливается объем жидкости, равный qT. За этот же промежуток времени из колпака в нагнетательный трубопровод удаляется вода в объеме д(Т—t). Здесь q — производительность установки, Т — продолжительность полного цикла и t — продолжительность периода разгона. Следовательно, приращение объема воды в колпаке в конце периода нагнетания будет

Следовательно, приращение коэффициента восстановления ведет к уменьшению потерь

Следовательно, приращение нагрузки A./V вызовет лишь изменение напряжения иТа на АыГа, и тогда

найти приращения Ду^ в трубчатом образце. Полная деформация в трубчатом образце поддерживается все время постоянной. Следовательно, приращение полной деформации равно нулю: Ду == Дуу1ф + Ау^, значит, Ау^ = - Ду . Приращение упругой деформации найдем из (5,4.6). В некоторых случаях, несмотря на уменьшение напряжения т в трубчатом образце, приращение Дуупр, а значит, и Ду^ оказывается равным нулю. Это объясняется уменьшением модуля упругости G. Графики Де*Гпл на рис.5.4.4,6^ могут быть построены по кривым простой релаксации только до значений о(. = о; та. Точку при а, = ат можно получить, используя кривую значений предела текучести ат (рис.5.4.4,0). После получения исходных данных расчет может выполняться двояко. Либо как квазиупругий, когда на каждом шаге вычисляют для всех точек теда приращения пластических деформаций по формулам (5.4.4), подставляя вместо а* ... т*^., а0*, а* значения стх' ... т1^, о0', с! в начале шага. Затем эти приращения Дех m ... Ду^ та вводятся в упругий расчет на очередном шаге д/ с одновременным изменением G и К в теле. Получающиеся напряжения являются начальными для следующего шага решения задачи. При квазиупругом расчете может оказаться, что из-за перераспределения в теле в некоторых его точках напряжения могут ввзрасти до ох. > от. В этом случае необходимо использовать экстраполяцию Де*( от (рис. 5.4.4,6) за пределами ат. Если расчет 'фебуется выполнить более точно, не допуская состояний, когда о, > ст, то задачу нужно решать по алгоритму, позволяющему решение выполнять и как

Следовательно, приращение в результате деформации кривизны срединной поверхности оболочки (х*) выражается формулой

Интересно, что по кривой деформирования удобно судить о накопленной в образце энергии. Если в некоторый момент, соответствующий точке М, под действием силы S = АО удлинение 1-е увеличивается на I • Де, то совершается дополнительная работа о • А • I • Де = о • Де X X У (V — объем образца) и на столько же увеличивается энергия деформаций. Следовательно, приращение энергии в единице объема равно ДИ^ = о • Де, па рис. 29 это приращение изображено заштрихованной площадью столбика о • Де. Таким образом, если при пагружении образца возникшая деформация характеризуется точкой В, то произведенная на единицу объема работа w равна площади фигуры OBD. Она состоит из обратимой упругой энергии, равной площади треугольника BCD, и необратимой работы пластических деформаций, изображаемой площадью ОВС. Для линейно-упругого материала, подчиняющегося закону Гука а —Ее, удельная упругая энергия раина

В кулачковых механизмах с роликовым толкателем (коромыслом) от радиуса ролика зависят размер действительного профиля кулачка, контактные напряжения и, следовательно, прочность и долговечность конструкции. Следует выбирать rp
Таким образом, s<[s] и, следовательно, прочность вала недостаточна. Необходимо принять решение к повышению «.

Следовательно, прочность по напряжениям изгиба обеспечена. 15. Определяем силы в зацеплении.

что меньше требуемого и, следовательно, прочность бруса недостаточна.

Следовательно, прочность пальцев обеспечена.

Для резиновых втулок [осм] = 1,8ч- 2,0 МПа, следовательно, прочность втулок обеспечена,

дислокациями. При деформировании такой стали длина пути перемещения дислокаций существенно короче, а число элементарных актов пластической деформации в единицу времени больше, чем у стали, не подвергнутой ТМО. Иными словами, в этих условиях степень одновременности работы межатомных связей возрастает и, следовательно, прочность повышается. В то же время, благодаря одновременному протеканию большого числа элементарных актов пластической деформации, сохраняется удовлетворительная пластичность стали [3].

а = -^- = 62' 2^° = 150 МПа > 140 МПа. Следовательно, прочность трубопровода недостаточна. 70

Изломы образцов, испытанных при 1477 К йод углами 90 и 45°, показаны на рис. 15. При обеих ориентациях разрушение происходит по поверхности раздела, и, следовательно, прочность при внеосном нагружении определяется прочностью поверхности раздела. С ростом прочности поверхности раздела прочность композита должна увеличиваться, и разрушение должно происходить не по поверхности раздела, а по матрице или по проволоке. Одним из возможных способов упрочнения поверхности раздела в композите ниобий—вольфрам является термическая обработка, усиливающая взаимную диффузию веществ проволоки и матрицы. С этой целью ряд образцов перед испытанием на растяжение при 1477 К подвергали предварительному отжигу при той же температуре. Влияние предварительного отжига на прочность

В направлении, перпендикулярном оси волокна, действуют как радиальные растягивающие напряжения, так и нормальные напряжения сжатия (рис. 13) [32]. Нормальные напряжения сжатия увеличивают прочность сцепления на поверхности раздела, а растягивающие напряжения ее ослабляют. Эти напряжения вызываются также термической усадкой и усадкой при отверждении материала и зависят от размера и объемного содержания волокна в композите и модулей упругости волокна и смолы. В углепластике нормальные напряжения сжатия полимерной матрицы составляют примерно 1,4 кгс/мм2, а радиальные растягивающие напряжения — около 0,35 кгс/мм2. Следовательно, прочность композита при растяжении в поперечном направлении понижается, так как некото-

Среднее значение предела прочности спая стекло — металл (сталь) с учетом образцов разрушившихся по припою при толщине припоя 2 мм составляет 2,80 ± 1,81 кгс/мм*. При 150° С разрушение образцов происходит только по припою, следовательно, прочность спая при этой температуре определяется проч-