Следовательно существует

Закалку а + Р-СПЛЗВОВ проводят от температур, соответствующих a -f р-области (рис. 158, а). При нагреве сплавов до двухфазной области ос-фаза при закалке остается без изменений, а р-фаза претерпевает те же превращения, какие протекают в сплаве того же состава, что и (3-фаза, при закалке из Р-области. Так, для случая, приведенного на рис. 158, а, при температуре 1Л состав а-фазы определяется точкой а и состав Р-фазы — точкой б (С2), р-фаза этого состава при закалке приобретает структуру метастабильной Р (ю)-фазы. Следовательно, структура всех сплавов после закалки с температуры /х будет состоять из а + р (и) фаз. При закалке с температур выше /к (рис. 158, а) состав Р-фазы будет меньше Ст< и при быстром охлаждении она полностью или частично испытывает мартенситное превращение. Структура сплавов после закалки из а + Р-области с температур выше tK, в зависимости от состава сплава а. + а', а + а/ (а") + Р или р + ш.

через некоторое время после перехода через границу твердое тело— расплав (рис. 9). Следовательно, структура с шарообразными частицами, наблюдаемая при комнатной температуре, на самом деле является результатом процесса сфероидизации при температуре вблизи точки плавления. Следует отметить отсутствие особого кристаллографического соответствия между фазами в этой системе, что и является необходимым условием сфероидизации.

Таким образом, дислокации - это "емкость" (сток) для вакансий в подповерхностной части переходного слоя. Следовательно, структура линейных дефектов - дислокаций - в сочетании с разрыхленной зоной, включающей нуль-мерные дефекты - вакансии - является автогенерирую-щейся и автосохраняющейся системой дефектов кристаллической решетки. Данная система обладает большим запасом энергии, распределенной по этой фрактальной системе в виде набора значений вероятностей, обуславливая тем самым мультифрактальиые свойства переходных слоев и обеспечивая переход от трехмерного распределения материи и ее свойств в пространство с двумя измерениями.

Следовательно, структура основания и его производных — выше рассмотренных ткацких станков, в том числе и станков 1ТСА как основания и его производной 1ТСМ, отличаются от структуры основания 1ТСО и его производной ITCOnp тем, что в последних имеется ряд узлов и деталей, которые при осуществляемом ими процессе ткачества находятся в нерабочем

Свинец практически не растворим в твёрдой меди (фиг. 157), и, следовательно, структура всех свинцови-

На шкале толщин стенок отливок при литье в сырые формы (толщина плоской стенки совпадает с эквивалентной толщиной отливки) находим точку 10 мм и ведем от нее горизонтальную и вертикальную линии. Горизонтальная линия сопрягается с изолинией Кгр = const (вернее с вертикальной линией, опущенной вниз из точки пересечения этой изолинией оси абсцисс диаграммы химических составов) в точке, расположенной внутри поля «перлитный чугун». Следовательно, структура металлической матрицы чугуна должна быть перлитной.

а) фигуративная точка металла отливки на структурной .диаграмме металлической основы лежит сравнительно недалеко от границы перлитной области с областью половинчатого чугуна. Следовательно, чугун можно подвергать модифицированию (например, выплавлять металл с 1,6% Si и добавлять 0,2% Si в ковш или на желоб вагранки). При таком модифицировании структура графита вместо типа II + III становится типа II, т. е. более однородной (сдвиг границ структурных областей графита при модифицировании показан на рис. 8 стрелками). Механические свойства чугуна повышаются, оставаясь, однако, в пределах рассчитанной выше

Относительная амплитуда колебания скорости жидкости составляла Au0/u0f=f l-s-4. Результаты опытов приведены на рис. 43. При малых числах Рейнольдса (Re = 1,35-10s) коэффициент теплоотдачи при АЫО/МО = 4 увеличивался в 3,5 раза по сравнению со стационарным значением, а в области переходного режима течения при Re f& 3,55-Ю3 всего лишь на 30%. В этих опытах мгновенное максимальное значение числа Рейнольдса превышало значение критического числа Рейнольдса; следовательно, структура "ламинарного режима нарушалась. Этим и объясняется существенное увеличение коэффициента теплоотдачи.

Следовательно, структура потока, пульсационные, расходные и энергетические характеристики криволинейных каналов зависят от режимных и геометрических параметров, к числу которых кроме угла поворота относятся Fi = ri/&i; г^ = г^Ъ^ b-^b^ l = l/bi. Здесь /Ч, г2 — радиусы скругления выпуклой и вогнутой поверхностей; Ь\, Ь%—ширина канала на входе и выходе; / — высота канала прямоугольного сечения (рис. 7.14,6). Для криволинейных каналов круглого сечения геометрические 'параметры относятся к входному диаметру dt. Все перечисленные параметры влияют на сепарацион-ную способность, расходные и энергетические характеристики криволинейного канала и, что весьма важно, на амплитудно-частотные характеристики сложных пульсационных процессов.

Следовательно, структура металла - это распределение по его

снижается катодная поляризация (а следовательно, структура

Предположим, что пластичность этого участка шва характеризуется кривой П. Темп деформации, вызываемый процессами свободной усадки и деформациями формоизменения а^а— <ц, меньше, чем предельный, и, следовательно существует определенный запас пластических свойств, которые нужно определить. Задавая дополнительный темп машинной деформации и, находят тот предельный, который приводит к исчерпанию запаса пластичности и будет критерием запаса технологической прочности.

силы не могут обеспечить равновесия элемента объе-ма. Поскольку, однако, он находится в равновесии, то, следовательно, существует еще третья сила F, причем

вертикальную плоскость изображено на рис. 2.46, б. Все прямые углы изменятся на одну и ту же величину у. Угол' у, называемый углом сдвига, служит мерой деформации сдвига. В известных пределах нагружения можно считать, что материал подчиняется закону Гука, и, следовательно, существует прямо пропорциональная зависимость между углом сдвига и соответствующим касательным напряжением.

Характер влияния температуры газа на высокотемпературную коррозию сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ в промышленных условиях совпадает с характером той же зависимости, полученной на лабораторном стенде [141]. Таким образом, можно утверждать, что влияние температуры продуктов сгорания мазута на коррозию сталей ниже температуры 800 °С практически исчезает, а интенсивность процесса при прочих равных условиях определяется лишь температурой металла. Следовательно, существует предельная температура продуктов сгорания Фпр и ни-' же этого уровня она не влияет на интенсивность коррозии металла. Далее, при увеличении температуры газа коррозия резко интенсифицируется (особенно у аустенистной стали 12Х18Н12Т), а затем опять снижается. При температуре газа выше 1150— 1200 °С его влияние на коррозию сталей незначительно.

и, следовательно, существует силовая функция. Например, для системы трех точек с массами mlt т2, т3, притягивающих друг друга по закону пропорциональности массам и обратной пропорциональности квадратам расстояний, получается

Следовательно, существует бесчисленное множество положений равновесия, которые все подобны первому относительно точки О с отношением подобия 1/3, 1/3, ..., Vя- (См. А п пел ь и Л я к у р, Theorie des functions elliptiques.)

Эти системы являются наиболее простыми из всех, так как им можно сообщить только одно возможное перемещение, допускаемое связями, а именно то, которое получится, если бесконечно мало изменить единственный параметр, определяющий положение системы. Следовательно, существует только одно условие равновесия такой системы.

Из этих уравнений можно бесчисленным множеством способов получить выражение для X в функции х, v и t. Следовательно, существует бесчисленное множество законов для силы, способной произвести заданное частное движение.

Мы хотим доказать, следуя Лежен-Дирихле, что если для какой-нибудь системы значений <7i — fli. Чг — az Функция U имеет максимум, то соответствующее равновесие устойчиво. Доказательство совпадает с данным ранее (п. 208) для свободной точки. Укажем его в немногих словах. Можно всегда предполагать, что максимум имеет место при ^i = 0, дг = 0, так как это приведет к выбору новых параметров ql — at и qz — a2> и чт° этот максимум U (О, О) равен нулю, так как это равносильно вычитанию из U (дг, д2) некоторой постоянной, что допустимо, поскольку эта функция определяется с точностью до постоянной. Согласно определению максимума, функция U будет тогда отрицательной и отличной от нуля вблизи рассматриваемого положения равновесия Р. Проведем на поверхности малую замкнутую кривую С, окружающую Р. На этой кривой функция U отрицательна и не равна нулю. Следовательно, существует такое малое положительное число р, что функция U-\-p будет на кривой С тоже отрицательна. Сместим теперь точку из положения равновесия Р в близкое положение Ж0, лежащее внутри С, где U принимает значение f/0, и сообщим ей скорость г»0. Получим

(см. п. 13). Наибольшее значение долговечности соответствует минимуму повреждаемости в целом за цикл; следовательно, существует оптимальная величина асимметрии при термоциклическом нагружении, не равная нулю (как в изотермическом на-гружении).

Наличие упрочненного слоя у основания трещины должно препятствовать ее распространению, и, следовательно, существует некоторая предельная величина нагружения, при превышении которой только возможен рост усталостной трещины. Этим можно объяснить тот факт, что технологические дефекты одной величины и одного типа приводят к усталостным изломам только при некоторых условиях эксплуатации.