Следовательно требуется

Следовательно, температуру в центре параллелепипеда можно найти из уравнения

Следовательно, температуру структурной хладноломкости при вязкохрупком переходе можно определить по температуре, отвечающей предельной деформации \ус=0,5 при вязком разрушении и \/с=0,33 при вязкохрупком. Далее эти температуры будут обозначены t05 и t,, 33.

бифуркаций в продессе эволюции неравновесной системы. Их фрактальная размерность инвариантна к внешним условиям, т.е. обладает свойствами универсальности и масштабной инвариантности. Использование этих свойств и параметра порядка Dy =1 ,67 позволяет определить критические параметры, контролирующие вязкохрутткий переход. Из установленной выше связи между фрактальной размерностью Dv и критическим значением эффективного коэффициента Пуассона v?ff (соотношение 2.27) следует, что при D^j, =1,67 и vefr-v Ч>0=0,17. С учетом того, что при вязкохрупком переходе н'пих=0,67, а 4/^^=0,5, получим два значения предельной пластичности деформаций: у*=(0,67--ОД7)=0,5 и V/"={0,5-0,17)=0,33. Таким образом, вязкохрупкому переходу отвечает спонтанное изменение вида зависимости D^, = f(v) (см. рисунок 2.14). Следовательно, температуру структурной хладноломкости при вязкохрупком переходе можно определить по температуре, отвечающей предельной деформации ч/с=0,5 при вязком разрушении и \(/с=0,33 при вязкохрупком. Далее эти температуры будут обозначены to,s и <ь,зз-

у современных фрикционных устройств изменяется в широком диапазоне от нескольких см/с до 50 м/с и редко выше. Скорость, при которой происходит размыкание устройства, также колеблется в широком диапазоне. Она уменьшается на несколько процентов по сравнению с начальной у муфт и падает до нуля у большинства тормозов. Скорость оказывает существенное влияние на мощность, работу трения и, следовательно, температуру. Последняя, в свою очередь, вместе с нагрузкой определяет значения фрикционно-износных характеристик.

Поскольку путь смешения в первом случае неизмеримо короче, чем во втором (когда х = оо), следует отдавать предпочтение схеме смешения потоков с ф = 90°. Кинетическая энергия, потерянная при столкновении струй, переходит в тепловую энергию, повышая энтальпию смеси при входе последней в камеру сгорания и, следовательно, температуру в зоне горения.

При установке газового испарителя в качестве выходного элемента котла по газовому тракту можно поддерживать в нем давление, близкое к атмосферному, и, следовательно, температуру, немного превышающую 100° С. Пар, выходящий из испарителя, должен преодолеть сопротивление паропровода от испарителя до калорифера и собственно калорифера. Поэтому давление 'пара в испарителе обычно принимают равным 1,2 ата, что соответствует температуре воды и пара при кипении ~104°С. Газовый испаритель размещен в области весьма низких нагрузок, и потому температура стенок его труб практически совпадает с тем-

рекомендуют использовать пластичные смазочные материалы ЦИАТИМ-201, Литол-24, ЛЗ-31 или солидолы. Жидкие смазочные материалы, имеющие меньшую вязкость, чем пластичные, снижают момент трения и, следовательно, температуру подшипника, увеличивают предельную частоту вращения и способствуют лучшему удалению продуктов износа. Смазывание существенно повышает нагрузочную способность и ресурс подшипников. Так, наличие гидродинамической пленки масла в рабочих контактах значительно увеличивает ресурс подшипников (см. значения коэффициента а2з в табл. 17.5).

тации. Например, требование надежного отвода пара из промежуточных камер концевых уплотнений турбины фиксирует пределы давления в сальниковом подогревателе и, следовательно, температуру основного конденсата на выходе из сальникового подогревателя и на входе в группу ПНД теплофикационной ПТУ. Декомпозиция тепловой схемы позволяет, с одной стороны, сконцентрироваться на математическом описании тепловых процессов каждой выделенной группы с учетом ее специфических свойств, а с другой — строить эффективные алгоритмы, реализующие решение задачи расчета тепловой схемы в целом.

В процессе затвердевания, когда число фаз Ф-2 — жидкое железо и б (а)-железо, число степеней свободы С = 1 + 1 — 2 = 0. Следовательно, температуру без нарушения равновесия менять нельзя, и на кривой охлаждения отмечается температурная остановка.

Подобным же образом при образовании эвтектоида — перлита — число фаз будет три: аустенит, цементит и феррит. Поэтому и здесь число степеней свободы С = 2 + 1 — 3 = 0, следовательно, температуру тоже менять нельзя, и на кривых охлаждения (фиг. 75, б и в) также должны быть температурные остановки, отвечающие 723° С.

тации. Например, требование надежного отвода пара из промежуточных камер концевых уплотнений турбины фиксирует пределы давления в сальниковом подогревателе и, следовательно, температуру основного конденсата на выходе из сальникового подогревателя и на входе в группу ПНД теплофикационной ПТУ. Декомпозиция тепловой схемы позволяет, с одной стороны, сконцентрироваться на математическом описании тепловых процессов каждой выделенной группы с учетом ее специфических свойств, а с другой — строить эффективные алгоритмы, реализующие решение задачи расчета тепловой схемы в целом.

По характеру организации движения продуктов сгорания и пара различают противоточную, прямоточную и смешанную схемы движения (рис. 59). При противотоке обеспечивается больший температурный напор и, следовательно, требуется меньшая площадь поверхности. Однако применение противотока оправдано лишь в том случае, если температура стенки металла с учетом тепловой и гидравлической неравномерности по трубам не будет превосходить допускаемой величины. Обычно по противоточной схеме работает часть конвективного перегревателя, находящаяся в области температур продуктов сгорания 600—850 °С.

Цель расчета — определение размеров топки. Сложность практического использования уравнения (79) заключается в том, что правая его часть содержит две величины ет и М, зависящие от геометрических размеров топки: ет = / (Vr/FCT), М = / (ЛГ/ЯТ), которые при конструкторском расчете неизвестны. Следовательно, требуется предварительная оценка этих величин.

По характеру организации движения продуктов сгорания и пара различают противоточную, прямоточную и смешанную схемы движения (рис. 59). При противотоке обеспечивается больший температурный напор и, следовательно, требуется меньшая площадь поверхности. Однако применение противотока оправдано лишь в том случае, если температура стенки металла с учетом тепловой и гидравлической неравномерности по трубам не будет превосходить допускаемой величины. Обычно по противоточной схеме работает часть конвективного перегревателя, находящаяся в области температур продуктов сгорания 600—850 °С.

Цель расчета — определение размеров топки. Сложность практического использования уравнения (79) заключается в том, что правая его часть содержит две величины ет и М, зависящие от геометрических размеров топки: ет = / (Vr/FCT), М = / (ЛГ/ЯТ), которые при конструкторском расчете неизвестны. Следовательно, требуется предварительная оценка этих величин.

термоэлектродом служит сплав платины с 10% Rh. Эта термопара применяется1 в тех случаях, когда необходима большая чувствительность и, следовательно, требуется большая термоэлектродвижушая сила. Однако введение Pt в состав отрицательного термоэлектрода снижает термоэлектродвижущую сил поэтому более чувствительной термопарой является (Pt + 10% Ph) — (Pd -f-60% Au),

Следовательно, требуется выбрать такой оптимальный набор БИС, дополняющих УМПМ, который реализует все функции модулей ИИС. Число разновидностей типов БИС при этом минимально и возможно большая часть функций выполняется за счет программного алгоритмического структурирования модулей и программ, хранящихся в ОЗУ и ПЗУ.

быть меньшими, следовательно, требуется меньше материала на изготовление самой машины.

термоэлектродом служит сплав платины с 10% Rh. Эта термопара применяется1 в тех случаях, когда необходима большая чувствительность и, следовательно, требуется большая термоэлектродвижушая сила. Однако введение Pt в состав отрицательного термоэлектрода снижает термоэлектродвижущую сил поэтому более чувствительной термопарой является (Pt + 10% Ph) — (Pd -f-60% Au),

2. Отрезок СЕ при наименьшем вылете стрелы должен иметь наклон наружу, чтобы канат не отходил от стрелы. Следовательно, требуется, чтобы (рис. 1)

врезается в металл, уменьшается вероятность работы по наклепанному слою и относительно уменьшается крутящий момент. Но тогда увеличивается осевая сила Рх и, следовательно, требуется повышенная жесткость системы в осевом направлении. В противном случае целесообразно работать сверлами с пониженными углами 2ф = 100—110°.

что насадка полностью не забивается, но аэродинамическое сопротивление ее за первую неделю увеличивается в 4 раза. Следовательно, требуется промывать и обдувать насадочный слой; рекомендуется также периодически переворачивать и промывать насадку.