Следовательно ускорение

Следовательно, уравнение (19.34) перепишется так!

где Р — общее сопротивление катодному процессу; Рр — сопротивление максимальному току реакции; Рд — сопротивление предельному току диффузии. Следовательно, уравнение (516) можно записать следующим образом:

Следовательно, уравнение (110) выражает максимальное значение термических напряжений, когда стенка не может изменять формы, а уравнение (112) - напряжений, возникающих при изменении фирмы в одном направлении. В промежуточных случаях величина термических напряжений

Для центрального кулачкового ме- * ханизма угол поворота кулачка совпадает с его профильным углом ср = ср„. Следовательно, уравнение профиля кулачка можно в этом частном случае представить так:

Следовательно, уравнение (8.2) принимает вид

и, следовательно, уравнение Гамильтона — Якобн будет иметь вид

Следовательно, уравнение Гамильтона — Якоби в этом-случае имеет вид

и, следовательно, уравнение кривой контактов будет иметь вид

Будем считать LI тем малым параметром, который характеризует близость системы (5.60) к линейной консервативной. Система (5.60) имеет вид уравнений (5.46), но А1 == Л2 = 0. Следовательно, уравнение частот (5.48) примет вид

и, следовательно, уравнение

Решение. В данном примере сила действует в сторону, противоположную движению, и, следовательно, уравнение количества движения имеет вид

Следовательно, ускорение адиабатного потока происходит за счет уменьшения энтальпии, а торможение потока вызывает ее увеличение.

Следовательно, ускорение точки в любой момент t равно сумме двух векторов. Для слагаемых векторов введем обозначения

Решение. 1. Материальная точка А движется равномерно по окружности радиуса ЛО=г=/со8 а; следовательно, ускорение ап точки направлено от А к О (рис. 1.156,6).

здесь УИз и Мс — массы Земли и Солнца, а Гзс — расстояние между их центрами. Следовательно ускорение, с которым движется центр Земли, по величине равно

следовательно, ускорение а, определяемое всей системой сил, равно

Следовательно, ускорение адиабатного потока происходит за счет уменьшения энтальпии, а торможение потока вызывает увеличение энтальпии.

возрастет. Во втором случае, при ударе, основание, на котором укрепляется механизм или прибор, получает кратковременное большее ускорение. При жестком креплении таксе же ускорение приобретает и прибор или механизм. Амортизатор в этом случае служит для уменьшения величины ускорения. За счет упругости амортизатора увеличивается время достижения прибором максимальной скорости и, следовательно, ускорение движения амортизированного прибора становится меньшим, чем основания. Так как время деформации амортизаторов связано с величиной деформации, то с ее увеличением будет уменьшаться ускорение. Поэтому для уменьшения величины ударов желательно использовать амортизаторы с большой деформацией. В приборах и механизмах, имеющих малые массы, ударные нагрузки будут меньше и в них используются амортизаторы с небольшой деформацией.

Следовательно, а/<2 на плане изобразится отрезком К. А. Ускорение точки К добавочного звена 4 равно ускорению точки К звена 2, так как обе точки соединены шарнирно: OK< = ак,- С другой стороны,

Последние, как видно, постоянны. Следовательно, ускорение будет постоянным по величине и направлению. И, наоборот, если в каком-нибудь движении ускорение постоянно по величине и направлению, то это движение определяется уравнениями вида (1). Действительно, исходя из уравнений (3), последовательным интегрированием придем сначала к уравнениям (2), а затем к уравнениям (1). Такое движение будет подробно изучено дальше при рассмотрении движения тяжелого тела в пустоте.

Для кривошипного механизма оно будет при угле <р, для которого кривошип ОА становится перпендикулярным к шатуну АВ. Как известно из кинематики механизмов (т. 1, гл. V), в указанном'поло-жении кривошипного механизма скорость поршня достигает приближенно наибольшей величины и, следовательно, ускорение его обращается почти в нуль [это следует также и из уравнения (31) для Wb]. Поэтому будет равна приближенно нулю и сила инерции шатуна в точке В, следовательно, все силы инерции действительно распределятся по треугольнику А А' В. Шатун будет работать на изгиб как балка, опертая концами А и В и нагруженная погонной нагрузкой, распределенной по треугольнику. Интенсивность распределения погонной нагрузки от сил инерции в любом сечении равна

Основой для выбора водоисточника должно явиться то обстоятельство, что иода с карбонатной жесткостью, не превышающей 2 мг-экв/кг, практически не вызывает накипеобразования. При этом надо учесть, что при концентрации ионов хлора менее 10 мг/кг вода практически не агрессивна в отношении латуни Л-68. Разрушение окисных пленок технологического характера и, следовательно, ускорение коррозии этого сплава начинают заметно усиливаться при концентрации хлоридов выше 50 мг/кг С14~ и сульфатов выше 300 мг/кг S042~. При обработке части охлаждающей воды известкованием процесс ведут на холоде до получения остаточной щелочности этой воды 2,0—2,5 мг-экв/кг. Воду затем подвергают фильтрованию через механические фильтры.