Следовательно значительно

и комплекс №б.к='аб.к/(срр'о'о) (К'р)~1/3- Предположим, что №б.к на рис. 8.19 определяется точкой С. Следовательно, приданной скорости циркуляции «кип>аб.к- Однако следует проверить, сохранится ли то же соотношение между акип и аб.к при заданном значении паросодержания потока, когда истинная скорость жидкой фазы может быть существенно больше WQ. При (3>0 комплекс М, рассчитанный по скорости смеси при том же значении q, будет равен Мсм = Мо(да0/и>см), а значение комплекса МКИп определится точкой В. Так как при развитом кипении интенсивность теплообмена не зависит от скорости, то значения а в точках А и В равны. При турбулентном течении жидкости с ростом скорости от w0 до дасм коэффициент теплоотдачи увеличится, ибо в данном случае а оэ w°-s. Следовательно, зависимость N6.K = /(M) на рис. 8.19 будет выглядеть в виде прямой, тангенс угла наклона которой равен 0,2 (прямая CD). Как видим, при значении комплекса Мсм точка D лежит ниже точки В. Это значит, что и при заданном паросодержании расчетным значением а является «кип-

Упрощенная система уравнений (6.51) получена при условии \ dzwld(fz \ ^> w, \ dwldy ^> р. В данном случае, когда поперечный прогиб w определяется выражением (6.53), оно сводится к условию я2 > 1. Следовательно, зависимость (6.55) справедлива только при л2 J> 1. В частности, поэтому при R/1 —» 0 зависимость (6.55) не сходится к формуле (6.48) для бесконечно длинной оболочки. Если не вводить таких упрощающих предположений, то задача устойчивости цилиндрической оболочки сводится к системе трех уравнений (6.38), которая в рассматриваемом случае при

Количество реальных жидких растворов, обладающих вышеуказанными свойствами, достаточно велико. Однако имеется группа бинарных растворов, у которых отмеченные свойства проявляются в меньшей степени. Например, анализ исследованных диаграмм равновесий (рис. 3-15, 3-16) показал, что у дифенильной смеси и смеси ДДМ содержание каждого компонента в парах практически остается таким же, как и в жидкой смеси. Поэтому при испарении и конденсации составы указанных смесей остаются постоянными, а, следовательно, зависимость давления насыщения может быть выражена, как и для чистого вещества, однозначной функцией рн=

= -- = f (х), следовательно, зависимость перемещения х от вре-

Как было показано, отношение парциальных давлений окиси и двуокиси кремния во всем первом диапазоне скоростей разрушения не превышает 10 и второе слагаемое в знаменателе оказывается намного больше первого. Следовательно, зависимость GW(TW) для этого диапазона можно упростить:

Логарифмом числа N при основании а называется показатель степени л, в которую нужно возвысить основание а — постоянное положительное число (обычно а > 1), чтобы получить число - N. Следовательно, зависимость an = N можно написать в виде

Следовательно, зависимость между энтропией влажного пара и его термическими параметрами выразится формулой:

терий). Следовательно, зависимость Eu = /(Re;-г-; Дописывает

Это приблизительно справедливо, однако лишь для режимов, имеющих одинаковый расход. Они не подобны, так как рост коэффициента восстановления, вызывая рост к. п. д., тем самым по § 4-2 увеличивает скорости и расход. Следовательно, зависимость (8-17) должна была бы относиться к режиму с прежней оборотностью, но меньшим открытием, т. е. к иному режиму, у которого к. п. д. иной хотя и близкий к 0,91.

Следовательно, зависимость между характеристическими темпе-рятурами пенного соединения, паяемого металла и припои и температурой пвйки в общем случае должна быть записана в виде

В основу первой группы формул положена гипотеза о том, что кривые ползучести в координатах t, ec при различных напряжениях и одной и той же температуре геометрически подобны. Это означает, что они могут быть получены из одной кривой умножением ординат ее на некоторую величину, являющуюся функцией напряжения. Следовательно, зависимость деформации ползучести от напряжения и времени записывается в виде произведения двух функций, из которых одна Q является функцией напряжения и температуры, а другая Q — функцией времени и температуры

ЭВМ позволяет накапливать статистический материал, быстро получать конечные результаты и. следовательно, значительно сокращать время анализа получаемых экспериментальных данных;

Вместо этой конструкции мундштуков была разработана новая, с металло-керамической пористой футеровкой. Новая футеровка изготовляется из железного порошка крупностью от 60 до 90 меш, из которого прессуются пластины пористостью 50%. Спрессованные пластины подвергаются термической обработке при 1200° С, объединяющей спекание и диффузионное хромирование. Концентрация хрома на поверхности пластин около 30%, внутри около 22%. Мундштуки с металлической пористой футеровкой в течение 2 мес. испытывались на ленточном прессе ДОРСТ промышленного типа. Испытания показали, что замена «чешуи» металлокерамической пористой футеровкой позволила значительно улучшить' условия труда рабочих, повысить качество поверхности кирпича, увеличить в несколько, раз срок службы мундштука без смены водопроницаемой рубашки, исключить переувлажнение бруса и, следовательно, значительно сократить длительность сушки кирпича и связанные с этим затраты.

Накопленный опыт применения сборного железобетона в гидроэнергостро-ительстве позволяет рассчитывать на резкое сокращение трудоемкости работ и сроков строительства. Гидроэлектростанции мощностью 1,0—1,5 млн. кет типа Чебоксарской и Нижне-Камской можно будет строить за 3—4 года, снизить расход бетона по зданию ГЭС до 0,3 м3 на 1 кет мощности ГЭС, а следовательно, значительно снизить стоимость электроэнергии.

Присутствие ингибиторов рекомбинации водорода, таких как S, As, Sb и другие, в среде (в виде ионов или соединений типа H2S), на поверхности металла (в составе поверхностной пленки) или же в металле в твердом растворе1 может сильно замедлить реакцию 2Н-кН2 и, следовательно, значительно повысить интенсивность образования [Н] во всех трех рассмотренных случаях. Особенно интересная ситуация может возникнуть, если названные примеси уже сегрегировали на границах зерен (или на дру^ гих микроструктурных особенностях) до начала проникновения водорода. При этом в местах пересечения таких границ зерен с поверхностью может происходить ускоренное проникновение водорода в металл [2, 39]. Экспериментальная проверка такой возможности представляет большой интерес.

Компрессоры в одном цилиндре способны развивать давления до (б-г-7). 105 Па, что объясняется недопустимым повышением температуры воздуха при более значительных степенях сжатия. Для получения больших давлений используют двух- и трехступенчатое сжатие, что требует активного охлаждения воздуха по ступеням, а следовательно, значительно усложняет конструкцию компрессоров.

Существенно, что учет кинетики упругопластического деформирования при расчете усталостных повреждений и эффекта охрупчивания при расчете доли квазистатических повреждений вносит значительную поправку (до 30 %) при определении суммарной доли повреждений, а следовательно, значительно повышает точность при определении малоцикловой долговечности."

Короткозамкнутую катушку обычно выполняют в виде тонкостенного цилиндра из металла с малым сопротивлением электрическому току. Однако при вращении такой катушки в магнитном поле воздушного зазора затрачивается значительная энергия, которая дополнительно нагревает подвижную катушку и снижает КПД установки. При вращении катушки в результате пересечения магнитных силовых линий в ней возникают короткозамкнутые токи, которые и вызывают нагрев катушки, а система в целом превращается в электромагнитный демпфер. Уменьшить нагрев подвижной катушки можно, выполнив ее в виде равномерно расположенных по высоте и изолированных одно от другого короткозам-кнутых колец. Высота кольца должна быть значительно меньше высоты воздушного зазора магнитопровода возбудителя колебаний. При таком выполнении подвижной катушки значительно сокращается протяженность элементов, пересекающих магнитные силовые линии в поперечном направлении и, следовательно, значительно уменьшаются наводимые токи. «Рабочие» токи, наводимые в коротко-замкнутых кольцах неподвижной катушкой возбуждения, по которой протекает переменный ток, направлены в одну сторону, и, следовательно, переменная сила, создаваемая подвижной катушкой такого ЭДВ, равна сумме сил, создаваемых каждым коротко-замкнутым кольцом.

Вместо этой конструкции мундштуков была разработана новая, с металло-керамической пористой футеровкой. Новая футеровка изготовляется из железного порошка крупностью от 60 до 90 меш, из которого прессуются пластины пористостью 50%. Спрессованные пластины подвергаются термической обработке при 1200° С, объединяющей спекание и диффузионное хромирование. Концентрация хрома на поверхности пластин около 30%, внутри около 22%. Мундштуки с металлической пористой футеровкой в течение 2 мес. испытывались на ленточном прессе ДОРСТ промышленного типа. Испытания показали, что замена «чешуи» металлокерамической пористой футеровкой позволила значительно улучшить' условия труда рабочих, повысить качество поверхности кирпича, увеличить в несколько, раз срок службы мундштука без смены водопроницаемой рубашки, исключить переувлажнение бруса и, следовательно, значительно сократить длительность сушки кирпича и связанные с этим затраты.

духа из атмосферы через открытый конец 4 трубы 5 в смесительную камеру. Образующийся ток воздуха увлекает песок, падающий на конец трубы 4 из резервуара 5 в смесительную камеру; далее песок, увлекаемый струёй сжатого воздуха в трубу 2, выбрасывается на обрабатываемый предмет и падает снова в резервуар 5. Для получения в камере смещения разрежения, достаточного для подачи песка, площадь сечения трубки / должна быть в 2 раза меньше площади сечения сопла 2. Вследствие этого скорость воздушно-песчаной струи значительно понижается против скорости сжатого воздуха, поступающего в смесительную камеру, а следовательно, значительно понижается кинетическая энергия струи, что является основным недостатком аппаратов всасывающей системы.

снижается соответственно с 42 до 23° С и с 51 до 31° С (рис. 4-10) и, следовательно, значительно увеличивается количество сконденсировавшихся водяных паров.

Благодаря увеличению тепловосприятия экономайзера при увеличении плотности орошения с 5,0 до 10,0 м3/(м2-ч) достигается более глубокое охлаждение дымовых газов: температура уходящих газов снижается соответственно с 42 до 23 и с 51 до 31° С и, следовательно, значительно увеличивается количество сконденсировавшихся водяных паров [58].