Следующая эмпирическая

Повышение усталостной прочности при кратковременных перегрузках объясняется деформационным упрочнением, происходящим при пластических деформациях'микрообъемов материала, сходным с упрочнением при наклепе. Установлено, что под действием пластических деформаций происходят упрочняющие процессы: разупорядочение кристаллических решеток; увеличение плотности дислокаций; измельчение кристаллических блоков и увеличение степени их разориентировки; зубчатая деформация поверхностей спайности в результате выхода пластических сдвигов на поверхность зерна и, как следствие, увеличение связи между зернами. Уменьшается растворимость С, О и N в а-железе; эти элементы выпадают из твердых растворов, образуя высокодисперсные карими, _оксидц_Н-нитриды в виде облаков, блокирующих распространение дислокаций. В закаленных сталях происходит распад остаточного аустенита, превращающегося в мелкоигольчатый мартенсит деформации.

В противоположность жидкостному трению область полужидкостного трения является неустойчивой. Если подшипник переходит в эту область, то всякий фактор, способствующий снижению величины л (уменьшение вязкости масла, увеличение нагрузки), вызывает повышение коэффициента трения (см. рис. 360), как следствие — увеличение температуры подшипника, снижение >. п следовательно, новое увеличение коэффициента трения, Процесс завершается возникновением полусухого трения, если только не появится какой-нибудь благоприятный фактор (например, у пластичных подшипниковых материалов сглаживание микронеровностеи под действием повышенных температур, сопровождающееся снижением /1кр).

движения ползуна в пазу кулисы па этом участке траектории. Конструктивным недостатком подобных механизмов с квазиостановками часто является значительная длина звеньев и, как следствие, увеличение габаритов.

движения ползуна в пазу кулисы на этом участке траектории. Конструктивным недостатком подобных механизмов с квазиостановками часто является значительная длина звеньев и, как следствие, увеличение габаритов.

При штамповке на КГШП получают поковки, более близкие по форме к готовой детали (рис. 5.36), с более точными размерами (особенно по высоте), чем при штамповке на молотах. Более совершенная конструкция штампов обеспечивает меньшую велечину смещения половин штампа, уменьшение припусков (на 20...30 %), напусков, штамповочных уклонов (в 2...3 раза), допусков и как следствие — увеличение коэффициента использования металла. Производительность штамповки повышается примерно в 1,4 раза за счет сокращения числа ударов в каждом ручье до одного. Себестоимость поковок снижается на 10...30 % за счет уменьшения расхода металла и эксплуатационных затрат.

Необоснованное повышение требований к точности литой заготовки, если эта точность не уменьшает стоимости механической обработки, вызывает необходимость выбора более точного способа отливки и как следствие увеличение стоимости готовой детали.

Асимметричные зубья. Для повышения контактной прочности передач в последние годы применяют также колеса с асимметричными зубьями [77] (рис. 10.16). Снижение контактных напряжений в передачах с такими колесами достигается без изменения числа зубьев путем увеличения угла профиля > на контактирующей стороне зубьев до ак = 30—35Р (угол профиля на неконтактирующей стороне ан = 20—25°). В результате происходит возрастание радиуса кривизны эвольвенты и, как следствие, увеличение протяженности площадки контакта.

Повышение усталостной прочности при кратковременных перегрузках объясняется деформационным упрочнением, происходящим при пластических деформациях микрообъемов материала, сходным с упрочнением при наклепе. Установлено, что под действием пластических деформаций происходят упрочняющие процессы: разупорядочение кристаллических решеток; увеличение плотности дислокаций; измельчение кристаллических блоков и увеличение степени их разориентировки; зубчатая деформация поверхностей спайности в результате выхода пластических сдвигов на поверхность зерна и, как следствие, увеличение связи между зернами. Уменьшается растворимость С, О и N в а-железе; эти элементы выпадают из твердых растворов, образуя высокодисперсные карбиды, оксиды и нитриды в виде облаков, блокирующих распространение дислокаций. В закаленных сталях происходит распад остаточного аустенита, превращающегося в мелкоигольчатый мартенсит деформации.

В противоположность жидкостному трению область полужидкостного трения является неустойчивой. Если подшипник переходит в эту область, то всякий фактор, способствующий снижению величины /. (уменьшение вязкости масла, увеличение нагрузки), вызывает повышение коэффициента трения (см. рис. 360), как следствие — увеличение температуры подшипника, снижение ), и следовательно, новое увеличение коэффициента трения, Процесс завершается возникновением полусухого трения, если только не появится какой-нибудь благоприятный фактор (например, у пластичных подшипниковых материалов сглаживание микронеровностей под действием повышенных температур, сопровождающееся снижением /1кр).

силы резания и, как следствие, увеличение значения ряда первичных погрешностей. Поэтому при затуплении инструмента имеет место изменение распределения ср^ (у) во времени.

Из графиков рис. 6.8 видно, что наибольшее число отказов системы приходится на начальный отрезок времени ее работы. С увеличением запаса производительности величина этого отрезка времени уменьшается. За его пределами отказы практически отсутствуют (для а=16 при М3/а>0,5). Анализируя зависимость A(t3, а) от времени, видим, что двухфазная система с раздельным резервом времени является единственной из рассмотренных уже систем с временной избыточностью, у которых интенсивность отказов является убывающей функцией времени при постоянных интенсивностях отказов элементов (рис. 6.9). Эти свойства характеристик а\ и Л легко объяснить, если учесть, что со временем происходит накопление запасов в системе и, как следствие, увеличение временной избыточности.

Физико-химические свойства суспензий [1, с. 21, 22]. При добавлении частиц второй фазы изменяются вязкость, электропроводимость и рН электролита. Для расчета относительной электропроводимости Y электролитов, содержащих непроводящие цилиндрические и шарообразные частицы, предложена, в частности, следующая эмпирическая формула:

В частности, для рассматриваемых строительно-монтажных электролебедок получена следующая эмпирическая формула определения себестоимо-

оказывают условия демпфирования, в частности тип опор выходных звеньев. На основании обработки данных, полученных при исследовании устройств различных типов, была получена следующая эмпирическая зависимость:

где vx — кинетический коэффициент вязкости жидкости; R1 зависит от coj, следовательно, и от формы волны. Для цилиндрического резервуара Г. Н. Микишевым и Н. Я- Дорожкиным рекомендуется следующая эмпирическая формула:

По мере увеличения скорости коэфициент сцепления уменьшается. На основе большого числа наблюдений в интервале скоростей от нуля до 150 км/час пргдложена следующая эмпирическая формула [13]:

При Нв < 350 и при любых значениях v(MJceK) влияние динамической нагрузки (при обычной точности нарезания) достаточно хорошо для приближённых расчётов отражает следующая эмпирическая зависимость:

При взаимодействии металлургических шлаков с шамотным огнеупором хорошие результаты даёт следующая эмпирическая формула Зальманга:

Между плотностью стержневой смеси и перепадом давлений потока существует следующая эмпирическая зависимость [3]:

Рассмотрим элемент навивки, состоящий из двух половинок смежных витков и нагруженный нормальными сжимающими напряжениями q (рис. 2, б). Вследствие микронеровностей (шероховатости) контактирующих поверхностей в какой-то узкой зоне контакта деформируемость будет большей, чем в остальной части элемента. Для дополнительного по сравнению со сплошным материалом сближения б нагруженных граней показанного элемента в работах [3, 4] предлагается следующая эмпирическая зависимость от давления q:

По степени загрязненности воды органическими соединениями природные воды можно разбить на следующие четыре группы, характеризующиеся следующей величиной окисляемости, мг/кг: малая загрязненность до 5; средняя загрязненность — 5—10; повышенная загрязненность — 10—20; сильная загрязненность — >20 (воды болотного типа). Для многих исследованных поверхностных вод удовлетворительное совпадение дает следующая эмпирическая формула, определяющая весовое количество органических соединений ?0.в. мг/кг, по численному значению окисляемости воды Ок, мг/кг О2

опытные данные различных авторов, исследовавших теплоотдачу при пузырьковом кипении в большом объеме и трубах ртути [179] и амальгам [43, 178, 183]*. Из графика видно, что в сравнительно широком диапазоне давлений (Ь,05^р^12 кг/см2) наблюдается четкая зависимость коэффициента теплоотдачи от давления (а~/?°'3). Впредь до получения новых уточненных данных для расчета коэффициентов теплоотдачи при пузырьковом !кипении ртути и магниевых амальгам может быть рекомендована [191] следующая эмпирическая зависимость: