Следующей эмпирической

Разброс опытных точек не превышает ±25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=104. В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя t, при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re = 10-M04 приведена следующая зависимость для определения коэффициента сопротив-

И. М. Федоров [31] провел исследование теплоотдачи между шаровой насадкой и газом на основании аналогии между диффузией и теплоотдачей, используя так называемую диффузионную методику. В опытах пропускали горячий газ через увлажненную насадку постоянной пористости. Была рекомендована для диапазона изменения чисел Re=16-f-160 следующая зависимость

Параметры и теплофизические характеристики воздуха подсчитывались по его средней температуре в рабочем участке"/ Температурный нагрев воздуха измерялся дифференциальной хромель-алюмелевой термопарой. С помощью тех же термопар измерялась разность температур между поверхностью оболочки и воздухом на расстоянии 10 мм от поверхности в четырех точках каждого шарового электрокалориметра. На III рабочем участке автором совместно с В. К. Ламба в 1963 г. была исследована теплоотдача от графитовых шаровых электрокалориметров при укладке их в трубе диаметром 100x5 мм с объемной пористостью т = 0,4. Графитовый шар диаметром 60 мм имел внутри цилиндрическую полость диаметром 25 и высотой 30 мм, в которой размещался электрический нагреватель мощностью 500 Вт. В рабочем участке собиралось шесть рядов (ячеек) шаровой укладки. Каждая ячейка состояла из целого шара, двух больших и шести малых шаровых долек. Число касаний целого шара равно десяти. Для ликвидации утечек тепла от графитовых электрокалориметров кондукцией в местах контакта с дольками в последних были сделанъ: выемки, заполненные гипсом. Для уменьшения радиационного теплообмена поверхности всех шаровых долек были отполированы и покрыты никелем, а температура поверхности электрокалориметров не поднималась выше 200° С. Опыты проводились на воздухе при давлении 0,12 МПа в диапазоне чисел Re = 7- 103— 2- 104. Методика определения среднего коэффициента теплоотдачи была такой же, как и в опытах на участках I и II. Для исследуемого диапазона изменения чисел Re = 7-103н-2-104 рекомендована следующая зависимость (в обработке через параметры внешней модели) :

Между Токовым показателем коррозии и отрицательным показателем изменения массы /Сш существует следующая зависимость:

причем установлена следующая зависимость во времени:

Для пористых материалов из округлых порошков известна следующая зависимость между dn и с?ч:

На основе данных многих экспериментальных работ была установлена следующая зависимость между ресурсом — суммарным числом миллионов оборотов до появления признаков усталости — и эквивалентной нагрузкой Р ' ,'.

Для одного и того же материала между модулем упругости Е, модулем сдвига G и коэффициентом Пуассона \i существует следующая зависимость:

Изложенный расчет относится к случаю одноосного напряженного состояния. В случае сложного напряженного состояния при наличии одновременно нормальных и касательных напряжений для вычисления коэффициента запаса прочности п при переменных нагрузках используется следующая зависимость

Не приводя доказательства, укажем, что для изотропного материала существует следующая зависимость между тремя упругими постоянными ?, G и [л:

ретической механики, между вращающим моментом Мг на ведущем валу, передаваемой им мощностью NI и его угловой скоростью о^ существует следующая зависимость:

Скорость резания, м/мин, например, при точении, определяют по следующей эмпирической формуле:

В области сравнительно низких скоростей роста тре-щин(У < 1(И м/цикл] кривая трещиностойкости отсекает на оси абсцисс отрезок Kth, называемый пороговым КИН. При Kmax < Kth трещина не развивается на протяжении базы испытаний. В области высоких скоростей роста трещин (V > 10'8 м/цикл) кривая трещиностойкости асимптотически приближается к прямой Kmax - Kfc. При Kmax = Kfc наступает долом конструктивного элемента. Критические значения КИН Кс и Kfc не однозначны, однако в ориентировочных расчетах можно принимать Kfc « Кс. Значение Кгс имеет большое практическое значение, поскольку оно позволяет устанавливать безопасные характеристики циклического нагружения и размеры трещин. Параметр Kth зависит от исходных механических характеристик материала, внешней среды и др. При отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения величина Kth связана с пределом текучести стт от следующей эмпирической зависимости [13]:

димое для пластического деформирования моделирующего образца, ослабленного мягкими паяными швами, определяется величиной перемещения W пуансона испытательной машины, значения которого могут быть найдены с учетом свойств резиновой упругой втулки (?р, Мр) и металла мягкой прослойки а" по следующей эмпирической зависимости /135/

со — объем одного грамм-атома электрона. Электронное давление может быть рассчитано по следующей эмпирической зависимости:

димое для пластического деформирования моделирующего образца, ослабленного мягкими паяными швами, определяется величиной перемещения W пуансона испытательной машины, значения.которого могут быть найдены с учетом свойств резиновой упругой втулки (Ер, Л/р) и металла мягкой прослойки с?" по следующей эмпирической зависимости /135/

Исследования [Л. 85] показывают, что при низких давлениях паров щелочных металлов (ps
Исследования [86] показывают, что при низких давлениях паров щелочных металлов (ps<0,01 бар) коэффициент конденсации Р « 1. При увеличении давления значения р уменьшаются. По данным [100, 111 ] в этой области давлений для калия и натрия зависимость р от давления ps описывается следующей эмпирической формулой:

Таким образом, существующая связь между фактической площадью контакта тепловых посадок, определяющей качество соединения, и количеством ультразвуковой энергии, проходящей через контактную зону соединений, позволяет, определив отношение k амплитуд сигналов, прошедших через контактную зону и вне ее, найти фактическую площадь контакта F$ по следующей эмпирической формуле: Рф =-------—— , (где a, b — коэффициенты;

позволяющая иметь обоснованные режимы формования^ сильфонов. Эта зависимость выражается следующей эмпирической формулой:

Это приращение AL уровня вибраций в зоне зубцовых частот может быть определено по следующей эмпирической формуле, предложенной ВНИИЭМ,

Для пересчета относительной вязкости в абсолютную можно пользоваться следующей эмпирической зависимостью