Следующее соотношение

Опыты, проведенные без перемешивания или с периодическим взмучиванием частиц в процессе электролиза (плотность тока 25—50 А/м2), показали следующее: содержание корунда МП-5 в покрытии в обоих случаях в 1,5 раза меньше, чем корунда М20, из-за заметной седиментации; содержание корунда М20 при периодическом взмучивании примерно такое же, как при постоянном перемешивании. На твердость и износостойкость покрытий перемешивание не влияет.

Слиток массой 10 кг сплава Fe—12Mn — 0,2Ti был получен методом индукционной выплавки в атмосфере аргона. Сплав имел следующее содержание примесей, % (по

Первоначальный энтузиазм, вызванный характеристиками сплава МА-15, несколько уменьшился из-за ограниченных перспектив характеристик КР, тесно связанных с составом сплава. Поэтому для оптимального сочетания прочностных свойств в крупногабаритных полуфабрикатах сопротивления КР и характеристик вязкости разрушения необходимо следующее содержание элементов в сплаве МА-15, %: Zn 5,5—6,5, Mg 1,9—2,4, Си 2,25—2,75, Zr 0,08—0,14, Fe 0,12 (max.), Si 0,10 (max.), TiO,4 (max.) [184b]). Несколько измененный состав по сравнению с указанным имеет сплав Х7050 Алюминиевой Ассоциации (см. табл. 1).

Ликвидации основных средств, как правило, сопряжена с некоторыми расходами. Вместе с тем при ликвидации предприятие получает ряд ценностей, которые могут быть использованы в качестве материалов, топлива, запасных частей и т. п. Таким образом в результате ликвидации основных средств предприятие получает доход или убыток. Ликвидация основных средств отражается на отдельном счёте того же наименования. Этот счёт имеет следующее содержание: а) на дебет записываются первоначальная стоимость ликвидируемых основных средств и все расходы, связанные с ликвидацией; б) на кредит записываются сумма износа ликвидируемых основных средств и стоимость всех материальных ценностей, полученных при ликвидации, причём они оцениваются по ценам их возможного использования; в) сальдо по счёту ликвидации основных средств обозначает сумму дохода или убытка, полученную от ликвидации соответствующего объекта; эта сумма относится на счёт уставного фонда предприятия и не включается в состав его прибылей и убытков.

в котловой воде и насыщенном паре установилась следующее содержание кремниевой кислоты и солей:

ния Меренскай-Риф показал следующее содержание отдельных драгоцен-

комендуется следующее содержание фури-

Возможное сужение пределов химического состава оказалось недостаточным для обеспечения в аустенит-ных нержавеющих сталях строго определенного количества феррита (1—5%), при котором значительно уменьшается трещиночувствительность, облегчаются условия сварки и не наблюдается охрупчивания металла при температурах 500—900° С, а также не затрудняется горячая деформация. Задача выплавки аустенито-ферритной стали с заданным фазовым составом была решена в ЦНИИТМаше [101]. При выплавке этих сталей в промышленных электропечах емкостью 5—50 т на свежей шихте с окислением н методом переплава отходов с кислородом первоначальную корректировку состава металла производят [102] из расчета на следующее содержание основных элементов (табл. 15).

Важнейшие южноафриканские месторождения располагаются па горизонте Меренскай-Риф; это — огромное месторождение платины, образующее часть Бушвельдского комплекса изверженных пород. Разработку месторождений ведет фирма «Растенбург платинум майнс, лтд.». Растен-бург находится к северо-западу от Иоганнссбурга и к западу от Претории. Платина встречается здесь главным образом в виде сульфидных минералов «.-перрилита, куперита и браггита вместе со стнбиопалладипитом и золотом. Кроме того, в этих месторождениях встречается некоторое количество металлической платины. Платиновые металлы ассоциируют с такими сульфидными минералами, как пирротин, пентланднт и иприт. Местами эти руды сильно выветрились и подверглись окислению. Содержание в них платиновых металлов составляет 4-Ю4—10 • 10" 4 96. Содержание этих металлов колеблется в широких пределах; анализ образцов из месторождения Меренскай-Риф показал следующее содержание отдельных драгоценных металлов в их сумме [56]:

С другой стороны, для случая вязких разрушений на основании деформационного критерия М.Я. Леонова, В.В. Панасюка и Д.С. Дагдейла, Д.С. Дагдейлом и А.А. Уэльсом получено следующее соотношение [57,93]

Следует отметить, что в процессе разрушения стали по достижении предела текучести наступает стадия деформационного упрочнения. В качестве параметра, характеризующего протекание этой стадии, используется коэффициент деформационного упрочнения (k). Для стали группы прочности Х52 (17Г1С) k = 0,15. На основании вышеизложенного нами предложено следующее соотношение для нахождения текущего напряжения через коэффициент деформационного упрочнения

Соотношение (5.14) пригодно для описания разрушения труб со сквозной трещиной. Критерием применимости данной зависимости является следующее соотношение

Проведенный авторами анализ показал, что для автомобилей с бензиновыми двигателями складывается следующее соотношение неисправностей и нарушений регулировок, вляющих на токсичность и топливную экономичность: система питания — 30... 40%, система зажигания — 25 ... 30%, собственно двигатель — 20 ... 25%, трансмиссия и ходовая часть — 15%. В пределах указанных групп распределение неисправностей обобщалось для автомобилей ГАЗ-24-01, ЗИЛ-130 и автобусов ЛиАЗ-677 (рис. .51). По системе зажигания: частичный или полный отказ свечей зажигания — 63?о обнаруженных случаев; отклонения угла опережения зажигания от нормы— 16%; отклонения от нормы угла замкнутого состояния контактов прерывателя— 13%. По системе питания: превышение норм стандарта на содержание СО на режимах холостого хода —• 70%; переобогащение смеси на нагрузочных режимах—23%; переобеднение смеси — 7 ... 9%.

Из поляризационной диаграммы коррозии, поясняющей явление разностного эффекта (рис. 196), следует, что для четырех-электродной системы из двух металлов (каждый из которых в простейшем случае двухэлектроден, т. е. является двухэлектродной системой) имеет место следующее соотношение:

Из поляризационной диаграммы коррозии, поясняющей явление защитного эффекта (рис. 197), следует, что для четырехэлек-тродной системы из двух металлов (каждый из которых в простейшем случае двухэлектроден, т. е. является двухэлектродной системой) имеет место следующее соотношение:

N = Q, получаем следующее соотношение для определения силы прижатия катков:

Наименее изученным вопросом в рассматриваемом процессе является кинетика химической реакции внутри пористой матрицы. С учетом того, что при умеренных температурах разложение аммиака может быть аппроксимировано реакцией нулевого порядка, для выполнения иллюстрационных расчетов использовано следующее соотношение:

Гидродинамическая характеристика. Метод использования гидродинамических характеристик широко применяется при анализе устойчивости гидродинамических систем [ 1]. Такая система состоит из последовательно включенных прокачивающей установки (насоса) и заданного устройства. Напорная (внешняя) характеристика насоса Др(М)ех{ устанавливает зависимость создаваемого насосом перепада давлений Ар от расхода прокачиваемой жидкости М. Гидродинамическая (внутренняя) характеристика исследуемого устройства Др(Л/)ц,^ определяет зависимость его сопротивления Др от расхода М. Объединенная гидродинамическая система насос—устройство устойчива, если в точке пересечения указанных выше характеристик выполняется следующее соотношение между их наклонами [ 1]:

Приравнивая в этом случае правые части уравнений (4.21) и (4.22), получаем следующее соотношение:

Сила трения покоя подчиняется соотношению F-t „^/T.M/^V, справедливому для любой кинематической пары. Допуская небольшую ошибку, можно принять />.,..«/*. Поэтому для угла трения