Следующие диапазоны

Приведем уравнения (2.9) — (2.13), (2.15) — (2.17) к безразмерному виду, введя следующие безразмерные величины: i—p0t; w =

При численном решении принимались следующие безразмерные значения параметров: а=0,065; -fjl' =0,02; /Зз=0,01; Лц = 0,15. Основные размерные

В настоящим разделе рассмотрено предельное состояние сварных соединений со смещенными кромками в условиях общей текучести сварного стыка. Сам данный стык является мягкой прослойкой, т. е. его механические характеристики — временные сопротивления и пределы текучести а*1 и cr!J? меньше аналогичных характеристик основного более твердого металла a J и а^. Схематично такое сварное соединение представлено на рис. 4.1. Для удобства теоретического анализа введены следующие безразмерные величины: X = в/В — относительное смещение кромок, ае = h/B — относительная толщина мягкой прослойки (h, В, еобозначены на рис. 4.1). При этом в предельном состоянии нагружения реализуется условие плоской деформации стыка, т. е. протяженность соединения намного больше его толщины В.

6. Кроме перечисленных параметров в работе необходимо подсчитать следующие безразмерные коэффициенты:

Наряду с полученными критериями подобия в теории подобия используются также следующие безразмерные комплексы.

В настоящим разделе рассмотрено предельное состояние сварных соединений со смещенными кромками в условиях общей текучести сварного стыка. Сам данный стык является мягкой прослойкой, т. е. его механические характеристики — временные сопротивления и пределы текучести <т^ и ст^ меньше аналогичных характеристик основного более твердого металла а? и а*. Схематично такое сварное соединение представлено на рис .4.1. Для удобства теоретического анализа введены следующие безразмерные величины: 1 = е/В — относительное смещение кромок, ж = h/B — относительная толщина мягкой прослойки (h, В, ^обозначены на рис. 4.1). При этом в предельном состоянии нагружения реализуется условие плоской деформации стыка, т. е. протяженность соединения намного больше его толщины В.

Пример 1 .5. Рассмотрим полосовой электрод шириной 2 а, расположенный на плоской протяженной поверхности другого металла (см. рис. 1.17) . Считая, что оба находящихся в сопряжении металла защищены слоем покрытия достаточно высокого сопротивления ркр, можно принять (см. табл. 1.8) , что на их поверхности выполняются следующие безразмерные граничные условия

В случае линейной поляризации металла в щели используются следующие безразмерные величины:

В это выражение введены следующие безразмерные параметры: Т = l

При расчете были введены следующие безразмерные переменные:

Введем следующие безразмерные величины:

В ряде нормативных документов регламентируются следующие диапазоны давлений, в пределах которых необходимо делать выдержки: (0-0,25)Рра6-0,5Рраб-1,ОРраб. Повышение давления осуществляют в соответствии с "Общими правилами взрывобезопасности для взрывопожарных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств", утвержденными Госгортехнадзором СССР 06.09.88 г. В ходе испытаний допускаются незапланированные остановки нагружения с выдержкой давления на достигнутом уровне, что позволяет анализировать ситуацию, изменять график нагружения, а при необходимости — немедленно сбрасывать давление. В процессе нагружения рекомендуется проводить экспрессную обработку

Для унифицированного электромагнитного прибора многоцелевого назначения можно принять следующие диапазоны изменения основных электрофизических и геометрических параметров объектов: удельной электрической проводимости от 0,35 до 60 МСм/м, относительной магнитной проницаемости от 2 до 1000, толщины диэлектрических покрытий от

Для унифицированного электромагнитного прибора многоцелевого назначения можно принять следующие диапазоны изменения основных электрофизических и геометрических параметров объектов: удельной электрической проводимости от 0,35 до 60 МСм/м, относительной магнитной проницаемости от 2 до 1000, толщины диэлектрических покрытий от

темпами внедрения достижений НТП. И те и другие в настоящее время можно установить лишь весьма приближенно, в достаточно широких пределах. В результате расчетов выявились следующие диапазоны изменения условий создания КАТЭК на конец рассматриваемого периода.

10Х1Ш20Т20 и литейного соответственно выбраны следующие диапазоны температур, °С: 200 ... 860, 200 ... 930, 200 ... 800, 100 ... 650, 200... 1000.

В опытах имели место следующие диапазоны изменения основных величин. Массовые скорости потока продуктов сгорания w менялись в пределах 0,3—16,0 кг/(м2-с), числа ReM=6900-f-93 800, Рг«0,7, температура стенки канала tw—24^-47 °С, температура продуктов сгорания на входе в экспериментальный участок ta = l240~ 1992°С, температурный симплекс 6И = 0,139ч-0,203. Поглощательная способность aw поверхности экспериментального участка во всех опытах была равна 0,85. Эффективная радиационная функция Лэф,и изменялась в пределах 0,132—0,320, а радиационный критерий Л'р,ш=0,0207-т-1,66. Приведенная безразмерная длина была равна 0,010—0,265. Экспериментальные значения безразмерной калориметрической температуры продуктов сгорания .6 были равны примерно 0,5—1,0.

При этом имели место следующие диапазоны изменения определяющих величин. Скорости потока газов менялись в пределах w = 0,Зч-16 кг/м2сек, числа Рейнольдса Re^ = 6900 -=- 93 800, Ргш:~ 0,7. Температура стенки ^ш~ :~24-ь 47 °С. Температура газов на входе в рабочий участок ^0~1240-г-

Проведенные исследования охватывают следующие диапазоны изменения конструктивных и режимных параметров: ^подавлению от 20 до 180 кГ/см2; 2) по недогреву среды на входе от 5 до 200 ккал/кг; 3) по тепловой нагрузке на внутренней поверхности трубы от 10 • 103 до 600 • 103 ккал/(м2 • час); 4) по массовому расходу среды от 200 до 2000 кг/(м2-сек); 5) по внутреннему диаметру от 4 до 30 мм; 6) по обогреваемой длине от 1.5 до 140 м; 7) по дросселированию на входе ?вх от 0 до 8000. Для подтверждения справедливости математической модели теоретические расчеты были сопоставлены с экспериментальными данными ЦКТИ [7, 17], МЭИ [11], ЦНИИ им. А. Н. Крылова [2], ВТИ, МО ЦКТИ [18], С. А. Логивинова и Л. Ф. Федорова [21]. Отклонение теоретически полученных результатов от экспериментальных находится в пределах ±20%.

В расчетах были приняты следующие диапазоны изменения критериев подобия: Mie(0,5—1) —число Маха непрерывной фазы в выходном сечении сопла (или безразмерная скорость Я]); гк=/"кр/а* еОСг-'Ч-50-1(Н)—начальный безразмерный радиус капель; : г/ре[0—0,2]—начальная I влажность потока; Va=c2/Ci е[0,5—1]—начальный коэффициент скольжения фаз; р = = p2/pi3s25 — отношение плотностей фаз; Rei = piC1fi?K/jj,i_e(l,5X ХЮ5^-7-105)—число Рейнольдса паровой фазы; КЛ«о=^1,15. Расчеты проводились при термодинамически равновесном началь-

Для прецизионных измерительных приборов характерны следующие диапазоны значений передаточного отношения гп — = 100 . . . 10000; собственных частот f = 10 ... 50 Гц; длин деления шкалы аш = 0,5 ... 1 мм. Отсюда для частоты вынуждающих вибраций 1 Гц:

Анализ экспериментальных исследований гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в прямых трубах показывает, что наиболее полные данные содержатся в работах П. Г. По-летавкина [83], А. П. Орнатского и Л. Ф. Глущенко [79], Н. В. Тарасовой и В. И. Хлопушина [101 ]. В названных работах исследованы следующие диапазоны режимных и геометрических параметров: 0,08 < р ^ 21,6 МПа; 0,6 < со < 15,5 м/с; 500 < < ро) < 3500 кг/(м2-с)Г 4,85-Ю3 < Re/< 7,7-Ю5; 6 < АТнед <