Следующие допущения

Эти четыре оснсвных приема используются механикой для вывода ее общих законов и для изучения некоторых часто встречающихся типов движения или важных классов динамических систем. Предполагается, что не только выполнены все исходные постулаты, о которых шла речь в § 2 этой главы, но что выполняются следующие дополнительные условия.

При изготовлении рулонных заготовок-полотнищ следует соблюдать требования СНиП III-18-75 «Правила производства и приемки работ. Металлические конструкции», а также следующие дополнительные требования:

Помимо главных, указываются следующие дополнительные случайные факторы, воздействующие на большие системы энергетики:

Для суждения о степени влияния механизации и автоматизации также и на увеличение выпуска продукции, рост производительности труда, численность персонала и т. п. необходимо учитывать по крайней мере следующие дополнительные показатели, отражающие конкретные отраслевые особенности:

При этом должны быть выполнены следующие дополнительные условия:

EJ, ?2 — коэффициенты коррекции первого и второго колес. Пример таких графиков для передачи с колесами Zj = 18, -Z2=100 приведен на рис. 1. Эти графики построены для зацепления, обеспечивающего постоянный угол трения в высшей кинематической паре, равный 30°. На рис. 1 сплошная линия показывает изменение к. п. д. ускоряющей передачи, пунктирная линия —изменение к", п. д. замедляющей передачи. Из графиков видно, что каждая функция имеет свой максимум; линии ^пересекаются в одной точке. Очевидно, что точке пересечения этих линий соответствует такое значение коэффициентов коррекции колес, когда зацепление имеет одинаковый к. п. д. независимо от направления передачи сил. Подобные графики позволяют нанести и а блокирующих контурах следующие дополнительные линии (рис. 2).

В сравнении с системой СТ-Зкв данная схема имеет следующие дополнительные преимущества. Во-первых, постоянный визуальный контроль за работой скважин, отсутствие которого, особенно при их большом количестве, создает определенные неудобства. Во-вторых, автоматический режим работы, регулируемый уровнем воды в резервуаре. Кроме того, преимуществами данной схемы являются: .наличие одного провода на каждые две артсква-жины; простота и экономичность в изготовлении и эксплуатации; надежность в работе, которая достигается тем, что при замыканиях и обрывах проводов приборы не выходят из строя; наконец, увеличение количества информации и операций (связь пульта со

обычных машин Лера-Шенка для испытаний чистым изгибом (фиг. 164) в этой установке имеются следующие дополнительные устройства

Для определения длительности процесса стационарной сборки по принципу диференциации примем следующие дополнительные обозначения: Ту — длительность узловой сборки наиболее трудоёмкого узла; Т0 — длительность общей сборки одного изделия (или узла высшего порядка).

Модель РАС (фиг. 41) в отличие от модели Р имеет следующие дополнительные приспособления, расширяющие сферу применения прибора и упрощающие работу на нём: ощупывающую головку для оценки микрогеометрии на внутренних цилиндрических поверхностях диаметром от 12,7 мм и для оценки микрогеометрии в труднодоступных местах деталей (резьба, шлицы, шпоночные канавки, заплечики, галтели, зубчатые колёса с шагом от 8 мм и выше); ощупывающую головку для оценки неровностей с отсчётом меньше •5 микродюймов; приспособление для автоматического передвижения головки на поверхностях с отсчётом меньше 1,5 микродюйма; устройство для автоматического возвратно-поступательного движения головки длиной хода от 0,8 до 3,1 мм; добавочное приспособление для увеличения длины хода в пределах 9,3—50 мм. Механическое передвижение щупа у модели РАС обеспечивает ей более правильные и устойчивые показания, чем у модели Р.

При повторной строжке в деталях или узлах необходимо [55] учитывать следующие дополнительные припуски: а) на строжку клеёных щитов или рамок на рейсмусовочном станке: при ширине строжки до 400 мЛ — 1 мм; при ширине свыше 400 до 600 мм —1,5 мм; при ширине свыше 600 до 800 мм —2,0 мм; б) на фрезеровку узла в цулаге оставляют на каждую сторону 3 мм; в) на циклёвку—0,2 мм;

Была предложена модель отказа, учитывающая особенности развития трещины в условиях КР, в основе которой лежит рассмотренная в разделе 1.3 трехэтапная схема, дополненная подготовительной стадией I, включающей в себя образование карбонат-бикарбонатной среды и микроочагов растрескивания. Эта стадия предшествует протеканию 1-го и 2-го этапов (см. раздел 1.3), которые в силу отмеченной взаимной сопряженности объединены в рассматриваемом случае в одну стадию II - рост коррозионной трещины. III стадия - механический долом. При рассмотрении модели были сделаны следующие допущения. Длительность первой стадии определялась временем образования карбонат-бикарбонат-ной среды и микроочагов растрескивания. Для оценочных расчетов оно принималось равным полугоду, что по результатам проведенных в нашей стране и за рубежом исследований соответствует времени образования электролита, необходимого для протекания процесса КР (время подготовки микроочагов растрескивания несоизмеримо меньше времени образования приэлектродного электро-

В расчетах, изложенных в настоящем параграфе, приняты следующие допущения: поверхности стыка остаются плоскими (недеформируемыми) при всех фазах нагружения, что справедливо только для деталей, обладающих достаточной жесткостью *; поверхности стыка имеют минимум две оси симметрии, а болты расположены симметрично относительно этих

Стандартные разности энтальпий, или, как их часто не совсем правильно называют, стандартные энтальпии, рассчитывают на 1 моль вещества и выражаются в кДж/моль. Для упрощения расчетов сделаны следующие допущения:

Выше установлено, что при чистом изгибе в поперечных сечениях возникают только нормальные напряжения. Для выяснения закона их распределения по поперечному сечению балки и вывода формулы, определяющей напряжение в произвольной точке поперечного сечения, введем следующие допущения: 1) перпендикулярное оси недеформированного бруса плоское сечение остается и после изгиба плоским и нормальным к изогнутой оси бруса (гипотеза плоских сечений); 2) продольные волокна бруса при его деформации не надавливают друг на друга.

Расчет зубьев на изгиб. Прямозубые передачи. При выводе расчетной формулы принимают следующие допущения: вся нагрузка Fn зацепления передается одной парой зубьев (рис. 3.104), которая приложена к вершине зуба и .направлена по нормали к его профилю (сила трения не учитывается); зуб рассматривают как

При выводе уравнений равновесия стержня принимаются следующие допущения:

Для получения простых расчетных зависимостей и уяснения влияния основных параметров на прочность зубьев, введем следующие допущения:

С целью получения основных соотношений для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками, были приняты следующие допущения, определяющие конфигурацию полей линий скольжения, построенных численно-графическим способом, и отвечающие закономерностям напряженно-деформированного состояния мягких прослоек, выявленным экспериментально методом муаровых полос. Отметим, что сетки линий скольжения в криволинейных областях, примыкающих к внутренней и наружной сторонам оболочек (с проекциями АВ и СД на ось г, см рис. 4.7), как и в однородных толстостенных оболочках (см. рис. 4.5) описываются семейством логарифмических спиралей в форме (4.10). В области мягкой прослойки (с проекциями ВО и ОС ), в которых наблюдается сдерживание пластического течения мягкого металла, линии скольжения по аналогии с /2, 84/ в силу того, что касательные напряжения т^ по толщине прослойки h изменяются по закону', близкому к линейному (см. рис. 4.9,6), моглт быть представлены отрезками циклоид. Для представленного случая, описывающего ситуацию, когда основной металл оболочки не вовлекается в пластическую деформацию, которая локализуется по объему мягкой прослойки, производящий радиус цик-

При расчете НДС сделаны следующие допущения:

При изучении динамических процессов в машинах необходим учет инерционных, упругих и диссипативных свойств материалов. Известны два способа учета этих свойств, используемых при составлении расчетных моделей (см. § 5 гл. 1). При первом способе учитывают непрерывное (континуальное) распределение перечисленных свойств. При этом в математические модели, отображающие динамические процессы, включаются дифференциальные уравнения в частных производных, теория которых составляет 'предмет изучения математической физики. При втором способе предполагают, что свойства материалов отображаются дискретно, т. е. имеют точки или сечения концентрации. При этом количество свобод движения системы считают конечным. Математические модели таких систем содержат обыкновенные дифференциальные уравнения. Для составления динамических моделей, являющихся основанием для составления дифференциальных уравнений, необходимо определить приведенные параметры, отображающие свойства материалов. При предположении о дискретном распределении свойств материалов принимают следующие допущения: тела или звенья, наделенные сосредоточенной массой, лишены упругости; упругие или упругодиссипативные связи лишены массы. Приведение реальных машин и машинных агрегатов к условным расчетным схемам неизбежно дает

Расчет зубьев на изгиб. Прямозубые передачи. При выводе расчетной формулы принимают следующие допущения: вся нагрузка' Fn зацепления передается одной парой зубьев (рис. 9.27), которая приложена к вершине зуба и направлена по нормали к его профилю (сила трения не учитывается); зуб рассматривают как консольную балку прямоугольного