Сдерживается отсутствием

может оставаться в этой точке ни в коем случае. Появление точки устойчивого бесконечного ускорения и есть следствие пренебрежения массой колодки, т. е. в этой точке уравнение (6.2) не дает ответа о поведении системы. Чтобы выйти из подобного положения, можно рассмотреть невырожденную систему, т. е. предположить, что т ^= 0 (что мы и сделаем несколько позже), но можно, оставаясь в рамках сделанного предположения (т = 0), сформулировать условия дальнейшего движения системы.

среди которых не должно быть, в силу сделанного предположения об отсутствии касания, вектора бы-'' =^= 0, 6и' = 0.

массы mt и т2 силы не изменяются по величине, а изменяют только свое направление (которое совпадает с осью пружин). Но так как в силу сделанного предположения углы alt aa, а3 (рис. 413) между осью х и осями пружин малы, то составляющая сил пружин вдоль направлений смещения масс у пропорциональна этому смещению. Если растяжения пружин не выходят за пределы применимости закона Гука, то собственные колебания каждой из парциальных систем будут гармоническими, так же как колебания пружинного маятника, рассмотренного в § 136. Угловые частоты рассматриваемых парциальных систем легко определить: первая парциальная частота coj =

= const, т. е. имеет место закон сохранения проекции количества движения системы. Так как в начальный момент система неподвижна, то (К„)0 = 0 и поэтому Кх будучи величиной постоянной К, = 0. Предположим, что лодка будет перемещаться в направлении от кормы к носу с искомой скоростью v. Можно было бы предположить направление скорости лодки противоположным. Положительный или отрицательный знак ответа позволит судить о правильности сделанного предположения. Для каждого человека переносной скоростью (см. часть вторую, гл. 7) является скорость лодки, а относительной скоростью — скорость человека по лодке. Все скорости, будучи параллельными оси х, проектируются на эту ось в натуральную величину со знаком плюс или минус в зависимости от направления вектора скорости. Проекции на ось х абсолютных скоростей первого и второго человека соответственно равны и + и, и v — и2. По-

С целью подтверждения сделанного предположения были проведены специальные испытания дисков на стенде для оценки повреждающего действия на рассматриваемые титановые диски типового ПЦН двигателя Д-30 II серии. Указанный ПЦН является одним из наиболее тяжелых в эксп-

Действительно, если бы мы подвергли систему (рис. 3.8) воздействию силы Р*, направленной вверх, без предварительного воздействия на нее силы Р, направленной вниз, то, ввиду одинаковости сопротивления'материала растяжению и сжатию, а также сделанного предположения о невыпучивании сжатых стержней, график Р* — А* получился бы совершенно аналогичным графику Р — А при действии силы вниз (координаты сходственных точек обоих графиков по абсолютному значению одинаковы (рис. 3.20, б)). Если же действие силы Р*, направленной вверх, возникает после того, как сила, действуя вниз, вызвала в элементе системы пласти-ческую деформацию, то график получается иной — абсолютное значение ординаты точки Аь соответствующей возникновению в системе пластических деформаций противоположного (по отношению к первоначально возникшей пластической деформации) знака, меньше абсолютного значения ординаты точки А, которая соответствует возникновению пластической деформации в элементе системы, при условии, что до этого в ней пластических деформаций противоположного знака не было.

и GI пространства (рис. 6.2). На рис. 6.2 все точки как до, так и после перемещения показаны в виде проекций на плоскость осей ri и rz. На самом деле точки Аг, Вл и d выходят из плоскости, но это на величину углов аг и а2 практически не влияет в силу сделанного предположения о малости деформации; поэтому-то и можно вместо самих точек Аъ Вг и Сг рассматривать их проекции на плоскость Аггг%. Установим зависимость величины Упгг угла сдвига между направлениями г1 и г,г от перемещения точки А, характеризуемого проекциями PJ и р2 на оси гг и г2. Из рис. 6.2 видно, что

Рассмотрим распределение касательных напряжений по двутавровому поперечному сечению балки при поперечном ее изгибе в плоскости Оуг (в плоскости стенки). Если иметь в виду упрощенную форму двутавра, изображенную на рис. 12.27, а, и находить распределение касательных напряжений т<у) путем формального применения формулы (12.40), то эпюра этих напряжений имеет вид, показанный на рис. 12.27, б. В эпюре т^ получился разрыв на уровне перехода от стенки к полке вследствие того, что на этом уровне претерпевает разрыв ширина сечения b — в точке, лежащей бесконечно близко к уровню перехода от полки к стенке выше этого перехода, ширина Ь, используемая в формуле (12.40), представляет собой ширину полки двутавра, а в точке, лежащей бесконечно близко к тому же уровню, но расположенной ниже него, ширина сечения представляет собой толщину стенки. Разумеется, такая картина является упрощенной и при более строгом решении задачи указанного разрыва в T.W не обнаруживается. Эпюра на рис. 12.27, б относится к любой линии, лежащей в пределах стенки и параллельной оси у. В силу сделанного предположения о равномерности распределения касательного напряжения на любой прямой, параллельной нейтральной линии, эпюра т^( в пределах полки должна была бы иметь вид, показанный на рис. 12.27, в. Однако такая эпюра противоречит закону парности касательных напряжений, так как касательных напряжений, параллельных оси г, на нижней грани полки не имеется.

который является абсолютно продолжаемым решением уравнения (1. 35), целиком лежащлм в полосе устойчивости (1. 34). В силу сделанного предположения Т (ср) =^= T0 (<р) при любом Ф ? Ег. Для определенности будем считать, что

Рис. 10-4. Схема настенного и no-поворотами. 'Расположенные в районе амбра- толочного паро-зур над прямыми трубами огибающие трубы перегревателей (а) затеняют прямые и должны получать больше тепла. <В итоге наложения тепловой и гидравлической разверок на выходе из радиационной панели должна появиться температурная разверка, которая затем, не устраняясь в проходном коллекторе, переносилась на потолок. Для проверки сделанного предположения была подсчитана гидравлическая разверка по ширине пакета т]. Далее,

Проверка гипотезы о виде закона распределения характеристики должна осуществляться всякий раз, когда нет твердой уверенности в правильности сделанного предположения о виде закона. Как следует из предшествующего рассмотрения, вид закона распределения существенно влияет на характер используемых зависимостей и результаты определения объема испытаний.

Современные ГТУ, применяемые для привода компрессоров, поддерживающих давление перекачиваемого по магистральным газопроводам природного газа, имеют КПД 26 — 28 %. Температура уходящих газов ГТУ составляет обычно 600-700 К, а в безрегенераторных 800 К. Потери теплоты с уходящими газами достигают 70 %. Широкое использование ВЭР сдерживается отсутствием энергоемких потребителей. В настоящее время теплота уходящих газов ГТУ утилизируется в основном для теплоснабжения самих компрессорных станций, прилегающих к ним жилых поселков и небольших тепличных хозяйств. Суммарные объемы утилизируемых ресурсов на эти цели не превышают 15 % располагаемых.

В настоящее время прилагаются большие усилия для разработки детальной структуры нормативной базы надежности систем энергетики, соответствующей всему комплексу задач надежности [79 s 84, 86, 87 и др.]. Некоторые конкретные предложения рассматриваются в следующих разделах настоящей главы. Ведутся работы по определению численных значений нормативов. Однако дело сдерживается отсутствием теоретической основы нормирования, методов разработки нормативов применительно к сложным, иерархически организованным, развивающимся системам. Без этого этапа задача разработки взаимосогласованной (в том числе в рамках энергетического комплекса) системы нормативов неразрешима.

ков с программным управлением. Внедрение станков с ЦПУ в значительной степени сдерживается отсутствием средств записи.

Безреагентные методы включают радиационную обработку у-излучением, обработку импульсным электрическим разрядом, электрокоагуляцией. Эффективность этих методов в меньшей степени зависит от степени загрязнения воды, они характеризуются высокой проникающей способностью, не ухудшают-коррозионные и накипеобразующие свойства воды. Однако, несмотря на перспективность, распространение их сдерживается отсутствием установок большой производительности.

Рост температуры перегрева сдерживается отсутствием достаточно дешевых коррозионно-стойких и жаропрочных сталей для выходной части пароперегревателей острого пара, промперегрева и паропроводов.

Широкое внедрение этого метода в основном сдерживается отсутствием соответствующего автоматического регулирования и в первую очередь чувствительных датчиков газового анализа (Л. 8-5]. Ручным регулированием можно достичь частичных результатов, однако при этом существует опасность попадания в режим с'ажеобразо-вания, что на одном из немногих кратковременно работавших в таких условиях котле уже привело к пожару воздухоподогревателя.

Прессформы, особенно крупные, снабжаются развитыми системами охлаждения. Некоторые автоматические высокопроизводительные машины оборудуются автоматическими регуляторами для управления температурным режимом прессформы. Широкое внедрение автоматического регулирования температуры прессформы сдерживается отсутствием данных о возможностях и эффективности различных способов регулирования, рекомендаций по применению той или иной системы управления температурным режимом. Конструирование эффективных охлаждающих систем затрудняется отсутствием инженерного метода расчета температуры прессформы в зависимости от расположения в ней охлаждающей системы.

Существуют три основных метода определения надежности технических систем: метод эксплуатационно-статистических наблюдений, метод моделирования и метод ускоренных стендовых испытаний. Учитывая, что подвижной состав электротранспорта эксплуатируется до капитального ремонта 8—10 лет, то определение показателей надежности методом эксплуатационных наблюдений — процесс довольно длительный и экономически невыгодный. Использование моделирования сдерживается отсутствием достоверных математических моделей процесса отказов элементов и узлов, а также моделей их корреляционных и функциональных связей. Поэтому для определения показателей надежности зубчатых передач целесообразно применение метода ускоренных испытаний.

Однако дальнейшее развитие технических применений экранной изоляции сдерживается отсутствием пригодных для практического использования методов ее теплового расчета.

Схема регулирования «топливо—воздух» с коррекцией по химическому недожогу уже получила признание, но широкое применение этой схемы сдерживается отсутствием надежно действующих регуляторов ;и датчиков (в частности, прибора для непрерывного измерения потерь тепла с химическим недожогом). Новая конструкция корректирующего регулятора, могущего поддерживать постоянной заданную величину минимального химического недожога, разработана в Башкирэнерго [Л. 181].

Создание композитов керамическая матрица— керамическое волокно сдерживается отсутствием производительных методов получения длинномерных керамических волокон, обладающих высокими значениями прочности. Это монокристальные или поликристаллические беспористые волокна. Особый интерес представляют композиты керамическая оксидная матрица— керамическое оксидное волокно с точки зрения использования их в ГТД при температурах выше 1500°С в окислительной среде.