Следующие повреждения

При расчете блоков приняты следующие постоянные нормативные нагрузки, Па:

Стропильные и подстропильные фермы рассчитаны как свободно опертые конструкции с учетом жесткости узлов элементов верхнего пояса по недеформированной схеме. При расчете конструкций покрытия приняты следующие постоянные нормативные нагрузки, Па

ясняется недостаточной термоциклической прочностью сплава ХН70ВМТЮ при максимальной температуре цикла /mai = 900°C. Заменим сплав ХН70ВМТЮ на литой сплав ЖС6К, имеющий следующие постоянные (см. табл. 7): ?i = 0,Q77; Ci=l,75. Расчетное значение долговечности материала в задней кромке N=lOe циклов, что достаточно.

На рис. 6. 7 показан график изменения натяжения цепей на изогнутой части для типового изгибающегося конвейера. Для расчета взяты следующие постоянные величины: 51нб = 82нб = = 2000 кГ; р = 20 кГ/м; f = 0,5; а = 14°, R = 31 м; L = 15 м; / = 1,2 ж. На оси ординат отложена разность натяжения цепей 192

Так как в результате решения на ЭВМ кривая х = х (t) определена в численном виде, то уравнение (10. 75) также проинтегрировано численно, в результате чего получена кривая 3. При этом приняты следующие постоянные величины: М0 = 8000 кГм; JM = 4000 кГм-сек^; (ох = 2 l/сек; h = 20 см.

Как и ранее, считаем заданными следующие постоянные параметры механизма: ps— угол, составленный продольной осью SA симметрии кривошипа и осью SQ его вращения; 3С — угол, составленный продольной осью ВС коромысла и его осью вращения; а, Ъ, с — длины звеньев соответственно кривошипа, шатуна и коромысла; п — длина кратчайшего расстояния PQ между осями вращения кривошипа и коромысла (отрезок PQ перпендикулярен к обеим); г\0 — угол скрещивания осей цилиндрических шарниров, образованных стойкой с кривошипом 03А и коромыслом OiB.

Так, например, расчетный бланк для 1-го случая включает следующие постоянные величины:

Для 1-го случая расчетный бланк включает следующие постоянные величины:

В этом случае траекторией точки В будет обыкновенная гипоциклоида. При А В < / точка В вычертит укороченную, а при А В > / — удлиненную гипоциклоиду с тем же модулем. Если на оси звена А В, по другую сторону от точки А, отложить отрезок АВ' = АВ = I, то точка В' опишет вторую кривую Штейнера, повернутую на угол /п0.= = 60° по отношению к кривой, изображенной на чертеже. Если бы встретилась необходимость повернуть кривую на угол тб =? 60°, мы закрепили бы отрезок АВ' на звене АВ под углом В'АВ = 9. Приемы преобразования рассмотренного механизма в' передаточный аналогичны и отнюдь не сложнее приведенных выше. Так, например, на основе этого устройства, только путем перемены стойки, могут быть осуществлены следующие постоянные передаточные от-

t If If Aii Aia , n , ts if "^ i A2i Aaa Рассмотрим теперь решение при условии Ktt Klz =0. Из характеристического уравнения (6-5-26) ется корнем- Тогда решения (6-5-19), (6-5-20) \ в р\ к Р \ • 1 Ya (6-5-27) видно, что [i = 0 также явля-!меют следующие постоянные: I Ко* If is- "Т" А 21 А 22 КяДР ; (6-5-28) 2 1 /Со* + KizQP ; (6-5-29) пКо*Рп4-т— Си /С22 + /C2iQP ; (6-5-30) ^о*Рп+^- + — /CuQP , (6-5-31) /ft 'i T1^

Уравнение (56) и выражения (57) описывают движение системы с комплексным ГДТ как на режиме трансформации момента, так и на режиме гидромуфты. Как показали теоретические и экспериментальные исследования гидромуфт и комплексных ГДТ при работе на режиме гидромуфты [11, 13], моменты на валах насосного и турбинного колес практически одинаковы. Следовательно, в выражениях (57) можно принять /Со=1 и С=0. Тогда для системы с комплексным ГДТ, работающим на режиме гидромуфты, и для системы с гидромуфтой получим следующие постоянные времени и коэффициент усиления:

Сравнение результатов графо-аналитических расчетов и расчетов на МН-7 выполнено для следящего гидромеханизма, имеющего следующие постоянные параметры: F2 = 95,2 еж2; k = 0,4;

В описанных условиях микроорганизмы способствуют сдвигу потенциала » сторону электроотрицательных значений более чем на 150 мВ, стимулируя процесс коррозии. В результате биокоррозии элементы конструкции оборудования ГЭС (затворы, напорный трубопровод, камеры гидротурбин, каркас градирен, трубопровод водоподающих и дренажных систем, теплообменная аппаратура), выполненные из углеродистых сталей, имели следующие повреждения: отложе» ния толщиной до 15 мм и диаметром до 25 мм, под которыми были язвы глубиной до 3 мм. При большом количестве таких повреждений снижались прочностные характеристики конструкций.

Чтобы выполнять свои функции, покрытие должно иметь хорошую адгезию к основе. Кроме того, оно должно иметь удовлетворительную химическую стойкость, а также достаточную устойчивость против ударов, толчков, износа и термических напряжений. Результатом химических процессов могут быть следующие повреждения:

Относительно чаще в барабанах котлов встречаются следующие повреждения, которые приходится устранять при капитальных ремонтах: неплотности в заклепочных швах, трещины в барабанах котлов и разъедание стенок барабанов и головок заклепок. .;. ...

В барабанах паровых котлов встречаются следующие повреждения:

Допускаются следующие повреждения и дефекты на стенках трубных отверстий: кольцевые риски глубиной не более 0,5 мм; забоины глубиной не более 0,5 мм, диаметром не более 5 мм; единичные спиральные риски глубиной не более 0,5 мм в том случае, если они занимают не более Vs толщины стенки трубной доски, расположены в среднем поясе по глубине отверстия и не доходят до кромок отверстия не менее чем на 10 мм; небольшие забоины и замятия на кромках.

1. Котел локомобиля П-75 взорвался вследствие повышения давления пара при остановке паровой машины. Машинист, перекрывший пар к машине, не принял мер для снижения давления в котле. При осмотре котла были установлены следующие повреждения: а) отрыв усилительного кольца лазового люка по основному металлу барабана в околошовной зоне, где толщина его оказалась 2—4 мм вместо расчетной 8 мм; б) отрыв части корпуса барабана, начиная от люка; в) отрыв части ухватного и шинельного листов как по основному металлу, так и по сварке; г) ряд связей имели следы старого надрыва.

Осмотром котла после взрыва установлены следующие повреждения:

43. Прямоточные котлы могут иметь следующие повреждения:

Процесс дефектации в значительной мере определяет качество восстановленных деталей. При дефектации выполняют следующие операции. Вначале внешним осмотром невооруженным глазом или с применением лупы, проверкой на ощупь, простукиванием выявляют следующие повреждения деталей: трещины, забоины, риски, обломы, пробоины, вмятины, задиры, коррозию, ослабление плотности посадки.

6.8.5. Разрушение катодного кожуха. Как показала практика, срок службы ванны зачастую зависит от состояния катодного кожуха, который в процессе работы испытывает значительные нагрузки. В основном встречаются следующие повреждения катодного кожуха:

Для роторов турбин характерны следующие повреждения: