Следующие примерные

В работе (Иванцов О.М.) найдены следующие приближенные оценки Кс и 8С для трубных сталей:

На основе теоретических и экспериментальных исследований проблемы в лаборатории кафедры «Детали машин» в МВТУ получены следующие приближенные зависимости для расчета толщины смазочного слоя:

Этот ряд быстро сходится и обычно ограничиваются первыми двумя членами, если 1/А,2<1. При этих условиях справедливы следующие приближенные формулы:

Решение системы (5.75) при ц Ф 0 будем искать в виде (5.76), считая а, 6, рх и 32 медленно меняющимися функциями времени. Проделав выкладки, аналогичные проделанным в предыдущем параграфе, получим для определения а, Ь, р\ и Рз следующие приближенные уравнения *):

При х = 0,05 слагаемое х3/3, которое меньше основного слагаемого х в х2/3 раза, составляет (0,05)2/3 « 10~3 долю его, или 0,1%. Эту ошибку можно не учитывать, если она меньше, чем экспериментальная ошибка при измерении 9. Для малых углов применимы также следующие приближенные равенства: sin 0 « 9 и cos 0 » 1 — 62/2.

Этот ряд быстро сходится и обычно ограничиваются первыми двумя членами, если 1Д2<1. При этих условиях справедливы следующие приближенные формулы:

Для расчета средней скорости еср по очагу деформации используют следующие приближенные формулы:

Композит, армированный волокном, можно представить, как показано на рис. 2.2, двумя слоями: слоем армирующего материала и матричным слоем. Положим, что направление действия нагрузки параллельно направлению волокна и что распределения напряжений и деформаций в указанных слоях являются равномерными. В рассматриваемом случае деформации двух слоев являются одинаковыми. Если принять это во внимание, можно установить следующие приближенные зависимости для определения модуля упругости и напряжения:

При малых значениях Аф, раскладывая функции П' (ф° + Аф) и П' (ф° + АФ) в ряды Тейлора по степеням Аф, можно получить следующие приближенные зависимости:

В потоке выполняются следующие приближенные соотношения:

С учётом сделанных замечаний для определения искомых функций получаем следующие приближенные формулы:

где VnMs — объём пиломатериалов, a VEMS — объём брёвен. Объёмный выход зависит от диаметра бревна и от степени обработки. При длине распиливаемых брёвен / = 6-г6,5 м, приняв за единицу выход при de = 30 см, получаем следующие примерные выходы:

Для укрупнённого расчёта скоростей подач Up при фрезеровании принимаются следующие примерные значения коэфициентов использования рабочего дня и станочного времени: ^ = 0,9 ьО,93 для станков с ручной подачей; т]0 = 0,884-0,9 для станков с механи-

Для ориентировки можно привести следующие примерные указания: а) при коротких операционных циклах (до 0,5 дня), как правило, следует применять последовательное движение; б) при Т0
Маркировка моделей. Модели и каждая отдельная или отъемная часть модельного комплекта должны иметь следующие примерные знаки маркировки: номер детали, к которой относится модель, на всех частях комплекта; порядковый номер модельного комплекта с буквой К на всех частях комплекта; количество стержневых ящиков в комплекте с буквой Я на модели; номер стержневого ящика соответственно очередности простановки данного стержня в форме с буквой Я на стержневом ящике; количество отъемных или вставных частей в модели или стержневом ящике с буквами ОВ соответственно на модели или на ящике.

По опытным данным заводов, крупные протяжки до полного износа имеют следующие примерные стойкости: круглые протяжки до 3900 деталей, шлицевые до 1200 деталей. Так, например, сред-

рости проходящего через него рабочего тела. При расчете рекомендуется принимать следующие примерные скорости (м/с):

Можно рекомендовать следующие примерные значения Гт: для антрацита и богословского угля— 1150° С; для тощего, карагандинского каменного и подмосковного углей — 1100° С; для челябинского угля и малозольного торфа—1050° С; для кизеловского угля и многозольного торфа— 1000° С.

При выборе диаметров трубопроводов (для оценки их гидравлических сопротивлений) можно ориентироваться на следующие примерные значения скоростей рабочего тела: для свежего пара — 45—50; для пара низкого давления — 50—70; для конденсата и питательной воды — 2—3 (трубы из углеродистой стали) и 4—8 (трубы из нержавеющей аустенитной стали); для газа и воздуха— 10— 12 м/с [16, 27].

Например, для нагрева, включая и выдержку, круглых изделий из углеродистой стали при закалке можно рекомендовать следующие примерные нормы времени: в пламенной печи — 1 мин на 1 мм сечения; в соляной ванне — 0,5 мин на 1 мм сечения.

При выборе диаметров трубопроводов (для оценки их гидравлических сопротивлений) можно ориентироваться на следующие примерные значения скоростей рабочего тела: для свежего пара — 45—50; для пара низкого давления — 50—70; для конденсата и питательной воды — 2—3 (трубы из углеродистой стали) и 4—8 (трубы из нержавеющей аустенитной стали); для газа и воздуха — 10— 12 м/с [16, 27].

pa стали применяются следующие примерные температуры термической обработки, °С:

pa стали применяются следующие примерные температуры термической обработки, °С: