Следующие упрощенные

на которой гибкое звено соприкасается со шкивом, называется дугой обхвата, а соответствующий ей центральный угол а — углом обхвата. Пусть натяжение набегающей ветви равно Flt a сбегающей — Fz. Найдем связь между этими натяжениями. При этом примем следующие упрощения. Будем считать гибкое звено иерастяжимым и не оказывающим сопротивления изгибу при набегании и сбегании. Далее будем предполагать движение этого звена происходящим с постоянной скоростью v. Будем пренебрегать массой гибкого звена и его центробежной силой.

на которой гибкое звено соприкасается со шкивом, называется дугой обхвата, а соответствующий ей центральный угол а — углом обхвата. Пусть натяжение набегающей ветви равно Flt a сбегающей — F2. Найдем связь между этими натяжениями. При этом примем следующие упрощения. Будем считать гибкое звено нерастяжимым и не оказывающим сопротивления изгибу при набегании и сбегании. Далее будем предполагать движение этого звена происходящим с постоянной скоростью v. Будем пренебрегать массой гибкого звена и его центробежной силой.

Поскольку расчеты производятся на ранних проектных стадиях и носят укрупненный характер, используем следующие упрощения (см. п. 3.2): а) затраты на инструмент и электроэнергию, отнесенные к единице продукции, практически одинаковы, для всех вариантов (технологический процесс не меняется) и, следовательно, на выбор варианта не влияют, поэтому можно их исключить из рассмотрения и рассчитывать неполные приведенные затраты 3j с учетом з себестоимо-

После этих предварительных выкладок можно воспользоваться формой решения (4.59). При этом возможны следующие упрощения. Представим функцию п (t) в виде суммы среднего значения п и периодической составляющей п. Далее примем

Внесем следующие упрощения и допущения. Введение констант Е и v безоговорочно предполагает упругое поведение материала. Это не совсем правильно, так как для многих оптически чувствительных полимерных материалов модуль упругости Е, как установлено, зависит от скорости деформации. Если этот эффект ярко выражен, то задача намного усложняется. Тем не менее предположим в этом иллюстративном примере, что ? и v постоянны и что такая аппроксимация даст достаточно точные результаты.

В серийном производстве по сравнению с построением нормативов для крупносерийного вводятся следующие упрощения: а) нормирование по комплексам приёмов производится не по каждому переходу отдельно, а в целом на отливку по группам технологически однородных переходов; б) вспомогательное время на смену инструмента отдельно не нормируется, а включается в оперативное время на соответствующие переходы; в) все элементы вспомогательной работы по транспортировке, включая повороты и кантовку, объединяются в один комплекс.

Для последующего расчетного анализа примем следующие упрощения: куски материала в слое ДЯ имеют одинаковый диаметр; температура газов равна температуре слоя раскаленного кокса; температура всех кусков нагреваемого материала в слое ДЯ одинакова; горящие куски кокса, окружающие слой материала ДЯ, также имеют одинаковую температуру; перенос тепла через поверхность контакта между кусками относительно мал. С учетом этих упрощающих предпосылок соотношение между конвективной и лучистой составляющими теплопередачи в слое можно представить на основе формулы (13-8) в следующем виде:

Вернемся к системе дифференциальных уравнений (3-2-6) — (3-2-8). Эккерт и Хартнетт [Л. 3-14] решили эту систему, введя следующие упрощения: 1) жидкость несжимаема; 2) свойства компонентов не зависят от давления и температуры и мало отличаются друг от друга.

Примем следующие упрощения: положим, что газоход после дымососа очень короткий и что обратная реакция давления в топке «а расход газа Ме пренебрежимо мала. Предположим далее, что

Чтобы избежать определения интеграла в (33*) и вместо уравнений (26) и (26*) получить более простое выражение, необходимо провести следующие упрощения.

На сборочных и монтажных чертежах труб или трубопроводов допускаются следующие упрощения, если они не затрудняют чтение чертежа:

Таким образом, для системы третьего порядка при переходе от уравнения (11.39) к (11.40) на основе (II 1.95) с учетом уравнения верхней границы [см. (11.42)] получаются следующие упрощенные уравнения границ рабочих областей:

Таким образом, для системы четвертого порядка при переходе от уравнения (11.48) к (11.49) на основе (III. 98) с учетом уравнений верхних границ (III. 96) получаются следующие упрощенные уравнения границ рабочих областей и неравенства для самих рабочих областей:'

В Бюро Взаимозаменяемости разработан пневматический прибор БВ4041— К1 для контроля изделий диаметром 150 ... . . . 400 мм при шлифовании методом врезания с автоматическим введением компенсационной поправки на тепловые деформации детали и скобы. В этом приборе для термокомпенсации изменяется зазор под соплом противодавления на значение, соответствующее тепловой деформации обрабатываемой детали и скобы. В результате смещается его настройка на выдачу команды прекращения обработки. В приборе применены фрикционный термопреобразователь температуры детали и контактный термопреобразователь температуры скобы. На скобе выделен элемент, температура которого является наиболее представительной по связи с температурной погрешностью. Таким элементом оказалась измерительная губка. Испытания в термокамере прибора показали, что его статическая температурная погрешность не превосходит 2 мкм, а динамическая — 3,5 ... 5 мкм. Подробные исследования температурных деформаций накидных скоб при активном контроле в процессе врезного шлифования проводились А. В. Ляховским [39] . Им установлены следующие упрощенные соотношения. Температурную погрешность скобы можно приближенно определить по формуле

Абсолютное большинство роторов в промышленности и сельском хозяйстве являются в отношении их балансировки нежесткими. К этим роторам относятся такие, у которых отношение рабочей скорости вращения к критической находится вблизи рабочего диапазона скоростей. Поскольку пока еще для таких роторов нельзя быстро решить все вопросы, связанные с новыми методами уравновешивания, из-за отсутствия надлежащего оборудования и аппаратуры, то можно рекомендовать следующие упрощенные методы: балансировки в узле, уравновешивания по трем плоскостям коррекции, последовательной балансировки и др.

Для вычисления wrcn примем следующие упрощенные формулы:

Примем следующие упрощенные допущения.

При расчетах потребления тепла, связанных с разработкой балансов тепла страны, города, сельского населенного пункта и т. п., для учета влияния всех этих факторов используют в большинстве случаев-следующие упрощенные формулы:

Наконец, упрощая соотношения (10.79), получаем для комплексных граничных величин следующие упрощенные выражения;

Наконец, для комплексных граничных величин (11.30) получаем следующие упрощенные выражения:

Наконец, для комплексных граничных величин (11.34) имеют место следующие упрощенные выражения:

Для ускорения расчетов в табл. 11.7 — 11.9 приведены значения функций ф (9), ф (9), ф (9) ш' (9). Отметим, что уже при не слишком больших значениях X достаточную для практики точность дают следующие упрощенные выражения: