Следующих допущений

От традиционных направлений TL-логику отличает наличие следующих дополнительных операций [91]: <§>- строгое следование, ®- строгое предшествование, U- строгое «будет», S-строгое «было». Приведенные операции служат для описания временных (темпоральных) отношений. Таким образом, любые два состояния А; и AJ некоторого КЭ могут быть связаны темпоральной формулой. Само состояние AJ (или AJ) описывается логической конструкцией обычного типа.

От традиционных направлений TL-логику отличает наличие следующих дополнительных операций [67]:

При проектировании кулачкового механизма с плоским толкателем вместо учета угла у (п. 6) должно быть осуществлено условие выпуклости профиля кулачка. При более широкой и комплексной постановке задачи метрического син-те,за кулачкового механизма в настоящее время разработана программа учета следующих дополнительных ограничивающих условий:

Геометрическая интерпретация этих уравнений представлена на рис. 7, б. Как это было отмечено при рассмотрении критерия максимума деформаций, легко видеть, что кусочно линейная структура поверхности прочности в пространстве деформаций приводит к физически осмысленным результатам лишь при выполнении следующих дополнительных ограничений:

В стандартных датчиках (для общего использования при самых различных силоизмерительных задачах) упругий элемент должен обеспечивать выполнение следующих дополнительных требований:

иногда цельными, иногда составными из двух частей с плоскостью разъема, проходящей через оси отверстий. Сравнительный анализ обеих конструкций (фиг. 375, а и б) с точки зрения трудоемкости механической обработки показывает, что разъемная конструкция является более трудоемкой в силу того, что требует выполнения следующих дополнительных операций:

Асинхронные короткозамкнутые электродвигатели рекомендуется выполнять с учетом следующих дополнительных положений. Динамические деформации, возникающие под действием радиальных магнитных сил зубцовых гармоник, могут быть уменьшены выбором благоприятного соотношения чисел пазов статора г± и ротора 22. Не представляется возможным дать универсальные рекомендации по выбору чисел пазов, которые были бы одинаково

Наиболее целесообразно размещать электрозакалочную установку в потоке механического цеха. При этом надо учитывать необходимость применения следующих дополнительных процессов.

Как и во всех современных мощных турбинах, предусмотрен ряд следующих дополнительных отборов пара сверх отбираемых в систему РППВ и к питательным турбонасосам без снижения номинальной мощности: в систему мазутного хозяйства и на общестанционные нужды — из первого отбора ЦСД при давлении ~3,8 МПа — до 90 т/ч; к приводным турбинам воздуходувок — из второго отбора ЦСД при давлении 1,62 МПа — до 150 т/ч; к пиковым сетевым подогревателям из отбора за ЦСД при давлении 0,28 МПа — до 33 т/ч; к основному сетевому подогревателю из первого отбора ЦНД при давлении ~0,114 МПа для тепловой

Стенды для динамических испытаний ГДП (кроме приводного двигателя и нагрузочной установки) должны состоять из следующих дополнительных устройств. На стенде для испытания ГДП на переходных режимах дополнительно устанавливается инерционная масса (набор маховиков), момент инерции которой подбирается равным моменту инерции автомобиля или другой самоходной машины, приведенному к выходному валу передачи. На таком стенде исследуют характеристики и особенности рабочего процесса ГДП при разгоне, накате и торможении самоходной машины.

1. Разрешить местным советам депутатов трудящихся, министерствам, ведомствам, предприятиям и организациям эксплуатацию пассажирских лифтов в жилых домах и административных зданиях без обслуживания их специальными лифтерами при условии выполнения требований действующих «Правил устройства и безопасной эксплуатации лифтов», а также выполнения следующих дополнительных мероприятий:

Очевидно, применить это условие прочности можно лишь при условии, что будет известна связь между нагрузкой конструкции Р и возникающими напряжениями тср. Эта связь устанавливается на основе следующих допущений:

Методами сопротивления материалов решена задача о кручении бруса только круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения. Расчетные формулы для напряжений и перемещений получены на основании следующих допущений:

Формулы для определения напряжений и угла закручивания в работающем на кручение брусе будем выводить из следующих допущений, подтвержденных опытом:

Распределение нагрузки между телами качения. Действующая на подшипник радиальная нагрузка воспринимается телами качения в зоне, ограниченной дугой не более 180° (при отсутствии натяга между кольцами и телами качения). При определении нагрузок, воспринимаемых каждым телом качения, расположенным в нагруженной зоне, исходят из следующих допущений: 1) радиальный зазор в подшипнике равен нулю; 2) кольца подшипника не изгибаются под действующей нагрузкой; 3) геометрические размеры тел качения и колец идеально точные.

Молекулярно-механическая теория трения и усталостная теория изнашивания позволяет рассчитать равновесную шероховатость трущихся поверхностей, исходя из следующих допущений.

Как мы уже отмечали, этот предельный случай важен, потому что позволяет установить связь между размерами 'катушки и коэффициентом рассеяния. Ограничимся цилиндрическими катушками и будем придерживаться следующих допущений:

Принцип Мазинга применяют и при неизотермическом малоцикловом упругопластическом деформировании [5, 13]. Предположим, что в опасной точке детали температура периодически изменяется от /mjn до tmax (рис. 2.39, а). Модель физически нелинейной среды построена на основании следующих допущений.

Коэфициенты fy подсчитываются по отношению к реакциям на подшипники при положении промежуточного звена у соответствующей опоры на основе следующих допущений: 1) принято, что образующие рабочих тел представляют собой не прямые, а так называемые граничные кривые, по которым очерчиваются диаметры шестерён двухваловых передач для получения геометрического ряда чисел оборотов и которые при небольших диапазонах регулирования весьма близки к прямым; 2) распределение времени работы принято обратно пропорциональным числу оборотов в минуту, что соответствует одинаковому времени работы передачи при каждом положении промежуточного звена по оси конусов, и 3) средние плоскости подшипников приняты совпадающими с крайними сечениями конусов.

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений: деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей; упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми; для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля-

Оценим энергию, отданную лопаткой в поток, [74] при наличии следующих допущений:

Уравнение (1-2) выведено, исходя из следующих допущений: поток газов стационарен относительно шара; наличие пылинок не влияет на движение каждой из них и на движение газов; форма пылинок —сферическая.