Следующих параметров

Надежные повторные возбуждения дуги обеспечиваются нри следующих параметрах: С1 = С2 = 10 мкФ; t/3apS=200 В.

Плазменная обработка суровой ткани осуществлялась на установке ПУ-ГВЧ, описанной [1]. В качестве плизмообрааующего газа использовали аргон и воздух при следующих параметрах:

При изготовлении лопаток с помощью литья использовали стержни состава А при следующих параметрах:

На рис. 1.15 и 1.16 приведены эпюры меридианальных и кольцевых напряжений, возникающих в стыке «цилиндр-сферический сегмент» при следующих параметрах: Р= 2 МПа, Ф0 = 43°; B! = В2 = 0,001 м, R=0,5 м. Наружные волокна в сферическом днище в случае, показанном на рис. 1.15, о, напряжены больше по сравнению со схемой на рис. 1.16, а. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокнах превышает уровень мембранных примерно в 7 раз. По мере удаления от стыка концентрация напряжений быстро затухает. В случае, когда радиус днища больше радиуса обечайки (см. рис. 1.16, а), больше напряжены наружные волокна цилиндра. При этом коэффициент концентрации меридианальных напряжений достигает 9. Эквивалентные напряжения на наружных волокнах превышают мембранные в 4,3 раза. Кольцевые напряжения на внутренних волокнах в обоих случаях сжимающие.

Пример. Спроектировать прямозубую цилиндрическую передачу одноступенчатого редуктора при следующих параметрах: Ти = 50 Н • м; /i[ = 1000 об/мин; н2 = 250 об/мин. Ресурс работы передачи 1 год, работа двухсменная с коэффициентом часовой загрузки v4 = 0,5. Передача нереверсивная, нагрузка с малыми толчками (коэффициент режима fcp = 1,2).

ходит при следующих параметрах про. межуточного слоя:

На рис. 1.15 и 1.16 приведены эпюры меридиональных и кольцевых напряжений, возникающих в стыке «цилиндр-сферический сегмент» при следующих параметрах: Р= 2 МПа, Ф0 = 43°; Bj = B2 = 0,001 м, R= 0,5м. Наружные волокна в сферическом днище в случае, показанном на рис. 1.15, а, напряжены больше по сравнению со схемой на рис. 1.16, а. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокнах превышает уровень мембранных примерно в 7 раз. По мере удаления от стыка концентрация напряжений быстро затухает. В случае, когда радиус днища больше радиуса обечайки (см. рис. 1.16, а), больше напряжены наружные волокна цилиндра. При этом коэффициент концентрации меридианальных напряжений достигает 9. Эквивалентные напряжения на наружных волокнах превышают мембранные в 4,3 раза. Кольцевые напряжения на внутренних волокнах в обоих случаях сжимающие.

На рис. 33 показана запись выходного сигнала течеис-кателя ГТИ-3 при прохождении бесконтактного щупа (см. рис. 29) над контрольной течью с потоком фреона-12, равным 1,3'10~3^-^-- при следующих параметрах: скорость

жения соседних зон существенно влияют на производительность процесса, глубину упрочненного слоя, равномерность упрочнения. На рис. 54, б показан участок плоскостного упрочнения стали ШХ15 полученного с помощью цилиндрической оптики при следующих параметрах режима: Кп = 0,7; b = 1, мм; F = 37 мм; Е = 30 Дж; т = 5 мс; q = 1,5 • 105 Вт/см2. На микрофотографии хорошо видны участки отпуска на границах соседних зон лазерного воздействия. В процессе металлографического изучения продольных сечений обработанных образцов обнаружена довольно высокая равномерность упрочнения материала по глубине.

В соответствии с новой технологией пуансоны и матрицы указанных штампов подвергались лазерному упрочнению на технологической лазерной установке «Квант-16», оснащенной системой числового программного управления. Пуансоны были изготовлены из стали У8А, матрицы — из стали Х12М, прошедших стандартную термическую обработку. Упрочнение рабочих кромок деталей штампов производилось после предварительного чернения химическим травлением в среде защитного газа при следующих параметрах режима: напряжение накачки [7Н — 1800 В; энергия излучения Е — 30 Дж; фокусное расстояние фокусирующей линзы F — 61 мм; степень расфокусировки AF — 5 мм; диаметр луча в зоне фокусировки D — 4 мм; частота следования импульсов — 1 Гц; коэффициент перекрытия К.п — 0,7. Обработка производилась в защитной среде — аргоне.

На рис. 6, а показаны кривые для х и ф в зависимости от медленного квазистационарного изменения характеристики источника энергии, т. е. M"0(t). Рисунок записан при следующих параметрах: т=0; v—2; \N\ =0,144. Начальные условия были такими: ф0=х0=з:0=0, Мй (0)=0,25. В правой близкой окрестности начала отсчета видно резкое возрастание (при М0 (т) =0,28) скоростей х и ф — система совершает нестационарный переход в новое стационарное состояние. При дальнейшем квазистационарном увеличении М0 (т) в системе реализуются резонансные субгармонические колебания в соответствии с приближенным равенством а да 2v~1w, т. е. неравенством U < 0. Когда неравенство U <^ 0 перестает выполняться, система начинает нестационарный переход в новое стационарное состояние, т. е. в беа-

Созданы специальные станки, которые обеспечивают согласование в процессе обработки следующих параметров: частоты и амплитуды колебания и направления движения брусков, удельного давления брусков на обрабатываемую поверхность и окружной скорости обрабатываемой поверхности. Благодаря сочетанию движения брусков в разных направлениях и вращению детали следы обработки перекрещиваются, и это повышает чистоту поверхности.

При УЗ-контроле импульсным методом определяются размеры и характер дефектов. Для выполнения указанной задачи необходимо знание следующих параметров: амплитуды эхо-сигнала; протяженности, определяемой длиной зоны перемещения преобразователя вдоль шва; количества дефектов по длине и сечению шва.

2. Сцепные самоуправляемые муфты характерны тем, что валы у таких муфт соединяются и разъединяются автоматически в зависимости от изменения одного из следующих параметров: крутящего момента, скорости или направления вращения. Различают предохранительные, обгонные и центробежные сцепные самоуправляемые муфты.

Учитываем рассеяние следующих параметров: I) коэффициентов нагрузки внешней нагрузки Кл, внутренней динамики К„, концентрации нагрузки /(р, распределения нагрузки между зубьями К,,; 2) предельных но прочности напряжений.

Классификацию источников АЭ выполняют с использованием следующих параметров сигналов: суммарный счет, число импульсов, амплитуда (амплитудное распределение), энергия (либо энергетический параметр), скорость счета, активность, концентрация источников АЭ. В систему классификации также входят параметры контролируемого объекта и время. Выявленные и идентифицированные источники АЭ рекомендуется разделять на четыре класса - I, II, III, IV.

С целью выявления особенностей КР МТ кафедрой "Материаловедение и защита от коррозии" (МВК) Уфимского государственного нефтяного технического университета (УГНТУ) был проведен анализ более 70 отказов газоЕроводов по данной причине с оценкой следующих параметров: парка стали, изготовители труб и стального листа, ди-

На рис. 20.6 представлена зависимость безразмерной предельной нагрузки а# = р0 yL/Kc от безразмерной длины трещины 1+ = IIL для следующих параметров:

Задача IV—9. Найти зависимость показания h водяного манометра (радиусы ветвей /?х и /?2 заданы), присоединенного к замкнутому сосуду, который наполнен газом, находящимся под вакуумом рв, от следующих параметров:

Поправка на расширение измеряемой среды. Поправочный множитель е на расширение измеряемой среды в общем случае зависит от следующих параметров:

Пример 3-14. Определить скорости истечения из суживающегося сопла для следующих параметров пара: рг = 80 бар, tl = 400° С, />2 == = 50 бар (давления абсолютные). Определить критическую скорость для случая, если р2 = 20 бар.

Таким образом, осуществление функций автоматического контроля и управления происходите помощью обратной связи (рис. В. 2). В качестве контролируемого параметра в простейшем случае можно учитывать комплексно ряд параметров или избрать один из следующих параметров: силу, удельное давление, мощность, расход, позицию, перемещение, скорость, ускорение, время, температуру. На основе выбранного и контролируемого параметра осуществляется обратная связь, создание которой является важнейшим шагом в решении задач автоматизации. Схема работы системы с обратной связью показана на рис. В. 2.