Следующими обстоятельствами

При испытании на ползучесть пользуются следующими обозначениями; (71/1000 = 200 МПа, что означает напряжение, равное 200 МПа, при температуре, например, при 900°С, суммарную деформацию в 1% за 1000 ч. Следовательно, при определении предела ползучести необходимо учитывать температуру испытания, величину деформации, нагрузку и время действия нагрузки (рис. 54).

Поведение композита, армированного непрерывными волокнами, отличается от поведения материала, армированного дискретными волокнами. Наиболее часто армирование осуществляется непрерывными волокнами. Положим, что на композит с непрерывными волокнами в направлении волокна действует растягивающая нагрузка и до разрушения в материале возникают одинаковые деформации. Воспользуемся следующими обозначениями: efu — деформация при разрушении волокна; кти — деформация при разрушении матрицы; 8С — средняя деформация композита.

В дальнейшем для простоты записи будем пользоваться следующими обозначениями функций механизмов:

В дальнейшем контексте будем пользоваться следующими обозначениями: 1, 2,3,4s 5, 6, 7, 8 — стойка, ведущий кривошип, шатун, ведомый кривошип соответственно первого и второго двухкривошипных механизмов:

На рис.2, г2 показана область устойчивости в плоскости параметров 4 • § согласно изложенному выше. Воспользуемся следующими обозначениями:

2. Теория эквивалентных окружностей. На рис. 1 показан четырех-звенный рычажный механизм со следующими обозначениями: i = 1, 2, 3, 4 — номера звеньев; at — размер i-ro звена; mt — масса г'-го звена; pt — абсцисса центра масс i-ro звена в системе координат, связанной со звеном; gi — ордината центра масс i-rp звена в системе координат, связанной со звеном; FUx, Fuv — компоненты сил звена 7, действующих на основание; F3ix, F3iy — компоненты сил звена 3, действующих на основание; фг (t) — угол поворота i-ro звена, отсчитываемый от неподвижной оси X.

В зависимости от агрессивности среды и степени опасности возникновения контактной коррозии устанавливаются контакты металлов со следующими обозначениями:

Таким образом, классификация способов литья может быть представлена в виде графа (рис. 1) со следующими обозначениями: Л — изготовление деталей литьем; Ф1, Ф2 и ФЗ — способы литья в формы соответственно разовые песчаные, точные неметаллические, металлические и другие формы с повышенной теплопроводностью; А1 — способы литья с программным заданием параметров процесса, с ручным регулированием и стабилизацией режимов литья; А2 — автоматически

Углы, определяющие движение лопасти, описываются рядами Фурье со следующими обозначениями коэффициентов гармоник:

В системе отверстия установлены три степени точности со следующими обозначениями полей допусков резьбы гнезда: Ащ\, Аш2, АшЪ ** и полей допусков резьбы шпилек: Г\, Т\, Т2 и ГЗ (в порядке понижения точности).

Для примера рассмотрим регулировочную характеристику (фиг. 122) для муфты сцепления тракторов С-60 и С-65 ЧТЗ [27] (конструкция аналогичной муфты дана ниже на фиг. 130) со следующими обозначениями: S0 — рабочий ход передвижной втулки муфты сцепления; Рнвкл — нажимное усилие, действующее на диски при замыкании муфты; Qm3X — наибольшее усилие, действующее на передвижную втулку муфты при включении ее; /„ — суммарные горизонтальные деформации деталей муфты за время ее включения; р — коэффициент запаса сцепления. 192

Для каждой муфты могут быть построены так называемые регулировочные характеристики, показывающие изменение запаса сцепления и других величин в муфте в зависимости от величины рабочего хода S0. Для примера рассмотрим регулировочную характеристику (рис. IV.22) муфты сцепления тракторов С-60 и С-65 ЧТЗ [88] со следующими обозначениями: Sa — рабочий ход передвижной втулки включения; Рн. вкл— нажимное усилие, действующее на диски при замыкании муфты; Qmax — наибольшее усилие, действующее на передвижную втулку при включении муфты; fB—суммарные горизонтальные деформации деталей муфты за время включения; 3 — коэффициент запаса сцепления.

Применение передачи ограничивается следующими обстоятельствами: необеспеченностью точного и постоянного передаточного отношения, так как вращение гайки осуществляется силами трения; необходимостью специального профилирования резьбы или взаимного наклона осей винта и гайки; пониженной жесткостью и несущей способностью.

Но явления приливов, вызванных Солнцем, проще поддаются рассмотрению, чем явления приливов, вызванных Луной. Обусловлено это следующими обстоятельствами. Для того чтобы объяснить происхождение «горбов», нам нужно рассмотреть движение воды относительно Земли, т. е. движение воды в системе отсчета, связанной с Землей (но «невращающейся», как было отмечено выше). Поскольку мы рассматриваем приливы, вызываемые Солнцем, мы для упрощения задачи можем вообще не учитывать влияния Луны на движение Земли. В результате мы получим воображаемую картину приливов, вызываемых Солнцем в том случае, если бы Луна вообще отсутствовала. Тогда Земля движется по своей орбите (близкой к круговой) только под действием сил тяготения Солнца. Характер сил инерции, действующих в этом случае в системе отсчета, связанной с Землей, был рассмотрен в § 77, и мы прямо будем пользоваться результатами этого рассмотрения. Если же мы рассматривали бы приливы, вызываемые Луной, то мы должны были бы учитывать и то влияние, которое оказывает Луна

Рассматриваемые в главах 3—5 численные методы расчета позволяют решать значительно более широкие классы задач по сравнению с аналитическими методами. Однако тем не менее использование точных аналитических решений при расчетах на ЭВМ температурных полей в ряде случаев весьма полезно. Это вызвано следующими обстоятельствами. Во-первых, эти решения используют в качестве тестовых при анализе различных численных схем. Во-вторых, применение аналитических решений часто позволяет существенно сократить затраты машинного времени и памяти, так как число пространственно-временных точек, в которых находятся значения искомой функции, определяется только объемом требуемой информации об исследуемом процессе. При использовании же численных методов число узлов пространственно-временной сетки, необходимое для получения разностного решения с удовлетворительной точностью, как правило, оказывается существенно большим. Кроме того, реализация многих раз-

Как показали исследования, проведенные в нашей стране и за рубежом [72, 108, 115, 120, 122 и др.], сложность осуществления НТМО обусловливается следующими обстоятельствами:

Выше перечисленные факторы являются в основном механическими. С точки зрения структуры возникновение нераспространяющихся трещин может быть связано со следующими обстоятельствами:

Вопросы оптимального распределения тепловой нагрузки между источниками возникли в связи со следующими обстоятельствами. Начиная с температуры наружного воздуха (<н), равной +0,5°СС нагрузка РК может постепенно передаваться на ТЭЦ, и при tH = = 7,5°С полностью ею обеспечиваться. Дополнительная годовая выработка тепловой энергии при этом составляет 1,63 млн ГДж, что позволяет получить экономию затрат на топливо в 1,6 млн руб./год. Кроме того, оптимальное распределение тепловой нагрузки между РК в течение отопительного периода дает дополнительную экономию затрат на топливо в размере 1,5 млн руб./год. Поэтому было необходимо определить эффективность реализации оптимального распределения нагрузки между источниками, учитывая необходимый объем реконструкции тепловых сетей и возможность организации режимов их работы.

Перспективность применения модуля с УМПМ и дискретным представлением информации объясняется следующими обстоятельствами:

Изучение законов пластической деформации намного сложнее, чем упругой. В особенности эта сложность возникает при рассмотрении больших пластических деформаций. В этом случае все зависимости, описывающие их, нелинейны и часто даже трудносоставимы. Явление усложняется следующими обстоятельствами: возникновением при больших пластических деформациях анизотропии; физико-химическими превращениями, в особенности в неравновесных сплавах; невозможностью рассматривать процесс приложения нагрузки как простое нагружение, при котором все силы изменяются пропорционально одному монотонно возрастающему параметру.

Практическая реализация метода. В качестве ортогональных функций (fi(t) в разложениях (1.6), (1.7), (1.11), (1.12), (1.15) и (1.17) можно использовать многие из известных функций. Для целей акустической диагностики наиболее удобны функции Лагерра. Это обусловливается следующими обстоятельствами: область ортогональности функций Лагерра совпадает с областью интегрирования в уравнениях (1.9), простотой практической реализации функций Лагерра, автокорреляционные функции акустических сигналов многих машин сходны по своему виду с функциями Лагерра.

2. Нелинейные модели. В последнее время большое внимание уделяется нелинейным динамическим моделям механических частей машины. Нелинейность динамической модели может быть обусловлена следующими обстоятельствами [43]:

Существенным слагаемым функции затрат 5 является V — потери из-за нарушения допусков в расчете на единицу, продукции. Связь этой величины с комплексом решений определяется следующими обстоятельствами.