Следующую эмпирическую

Кривая распределения снижается не монотонно, не плавно. На ней отчетливо видны пики - максимумы и минимумы. Пики на кривой отвечают следующим значениям предпочтительных масс : 31; 81,2; 140,6; 231; 319; 1000 единиц. Этот ряд величин очень близок последовательному ряду чисел Фибоначчи: 3; 8; 13; 21; 34; среднее отклонение от этих величин составляет всего 0,04.

Материал цилиндра литая сталь Ст20 (а0 2 == 297 П/мм2; ов = 41)8 Н/мм2; б ==23,8%). Обработка результатов усталостных испытаний образцов из данной стали ь соответствии с формулой Париса (30.1) приводит к следующим значениям постоянных С и п = т :

На рис. 5.2, a — в приведены графики изменения Q:, Q2 и Мх для ряда значений безразмерных параметров qx , Pt (при условии М = тл1). Безразмерная координата EI положения массы М на оси стержня пр'и численном счете бралась равной 0,5. Графики изменения Qi и Q2 (рис. 5.2,а, б) имеют разрывы в сечении (e = ei), где приложена сосредоточенная сила PXi. Приведенные на рис. 5.2,а — в графики 1, 2, 3 к 4 соответствуют следующим значениям безразмерной нагрузки:

Выполнение краевых условий при е=0 приводит к следующим значениям четырех компонент вектора С: С5=с6=с7=с8=0. Выполнение краевых условий при е = 1 приводит к системе четырех однородных уравнений вида

Вычисления, выполненные с применением первого интерполяционного полинома Ньютона, приводят к следующим значениям

Значения экспериментально определенного коэффициента теплоотдачи на нижних образующих во всех опытах были на 10—25% выше соответствующих значений на верхних образующих, что, по-видимому, связано с совместным воздействием вынужденной и свободной конвекции [3.27]. Максимальные отклонения в наших опытах относятся к следующим значениям чисел Re, Gr и Ra [4441- ЭУ1 — Re=l,37-105, Gr=2,86-107, Ra = 6,8-•107; 3y2-Re=3,31-105, Gr=2,15-lQ6, Ra = 2,86-106.

Обрабатываемость стали определялась по скорости резания, соответствующей 60-мин стойкости резцов при точении с подачей S = 0,2 мм/об и глубиной резания ^=1,5 мм без охлаждения. Геометрические параметры режущей части резцов из стали марок Р18 и Т5КЮ соответствовали следующим значениям: у = 20° (для Р18) и 10° (для Т5К10), q = 8°, <р = 60°; X = 0° и R= 1 мм.

Решение данной системы приводит к следующим значениям /4, 54 и V5: /i/54 = ±oo, Ve = 0, (18a)

Почти при всех размерах роторов отношение Я2н : ^2 больше, чем Я1Н : Кг- Только при относительной длине концевых частей EJ > 0,5 и- при разнице диаметров S < 0,36 есть область параметров, при которых интервал между вторыми нечувствительной скоростью и собственной частотой меньше соответствующего интервала для первых нечувствительной скорости и собственной частоты. Линия равенства этих интервалов соответствует примерно следующим значениям относительных размеров ротора:

Такой расчёт в среднем приводит к следующим значениям допускаемых ошибок в направлении зубьев шестерни и колеса 8йш и ЪЬК, перекоса осей Ьу и непараллельности осей Ьх, выраженных в микронах на длине, равной ширине

Вес 1 пог. м асбестового пух-шнура в зависимости от диаметра должен соответствовать следующим значениям:

боте [44] авторы рекомендуют следующую эмпирическую зависимость для критического расхода пароводяной смеси с низким паросодержанием

Справочные данные относительно шатунов двигателей. Для шатунов поршневых двигателей обычной конструкции (рис. 57), как показывают обмеры, с достаточной точностью можно считать, что положение центра тяжести с находится на расстоянии /г = 0,35/ от кривошипной головки и /2 = 0,65/ — от крейцкопфной. Для момента же инерции /с опыты, производимые по методу качения, дают следующую эмпирическую формулу:

установленных в диапазоне температур 498,9 — 825,3 °К, предложили следующую эмпирическую зависимость:

По данным тех же авторов добавка к углеродистой стали 1% Мо повышает твердость на 300 Ив, 1% Сг — на 104 Нв, 1% Мп — на 85 Нв и 1% Ni — на 44 Нв. Hadson [51] даёт следующую эмпирическую формулу для определения твёрдости (по Виккерсу) в зоне термического влияния:

а если бы в отливке было всего 1,50% Si, то J=— 0,30. В первом случае при J= + 0,15 мы имеем заэвтектическую структуру с более обильными и более крупными выделениями графита, а следовательно, и соответственно пониженными механическими свойствами. Во втором случае, nprfJ = — 0,30,—обратное явление. Для подсчёта изменений механических свойств чугуна Озан предлагает следующую эмпирическую формулу:

Активность серы в жидком железе определялась различными авторами путем изучения равновесий (см. гл. VI, п. 3). Шерман, Элвендер и Чипмен [346] нашли, что логарифм коэффициента активности является линейной функцией содержания серы до 4,5% (вес.). Пользуясь обозначениями из (1-92) и (1-93), можно написать следующую эмпирическую формулу:

Для обратного перемешивания неадсорбируемого частицами газа в слое, псевдоожиженном в насадке, авторы (Л. 509] предложили на основе диффузионной модели следующую эмпирическую зависимость:

М. И. Лейфман [187] рекомендует следующую эмпирическую зависимость для расчета температуры точки росы:

Проф. Т. М. Башта приводит следующую эмпирическую формулу для определения утечки в гидростатических машинах:

Теплообмен жидкого натрия при естественной его конвенции в узких вертикальных кольцевых щелях высотою Я= 127 -=-760 мм, диаметром /) = 25-т-1 520 мм и шириною 6 = 2,1 -=-3,2 мм изучался Тимо, Пауледжом и фирмой МСЭ [Л. 9]. В результате обработки их опытных данных Мостеллер и Мак-Гофф [Л. 9] получили следующую эмпирическую формулу для вычисления а:

М. Э. Аэров обработал как свои опыты, так и опыты указанных исследователей. При этом обработке были подвергнуты только те опыты, которые проводились в аппаратах с соотношением О/с1>6, так как при меньших отношениях диаметра аппарата О к размеру элемента насадки Л даже приближенно нельзя считать весовую скорость газа в трубе постоянной. В результате этой обработки Аэров 'получил для области значений Ке='150-^4 500 следующую эмпирическую формулу: