Сложность оборудования

Для процесса, научно-технической подготовки производства характерны разнообразие применяемых решений, новизна и сложность конструктивных исполнений, многовариантность и стохатичность возможных путей и способов достижения конечных или промежуточных результатов разработки, неопределенность затрат и т. п.

Сложность конструктивных форм

1) сложность конструктивных форм Деталей; Фиг. 369. Конструктивные признаки деталей, изгото-

сложности конструктивных форм. Острая кривая на фиг. 386, а при отливке заготовок для детали с простыми конструктивными формами показывает, что при одинаковых допусках рассеивание веса этой заготовки будет значительно меньше, чем у заготовки на фиг. 386, б, имеющей более сложные внешние конструктивные формы. Сложность конструктивных форм заготовок влияет, кроме того, на рассеивание их размеров, что, в свою очередь, отражается на рассеивании размеров при механической обработке заготовок в приспособлениях.

Сложность конструктивных форм фасонного профиля разных типов лопаток видна из фиг. 576, а—в.

Уровень существующих в исследовательской и инженерной практике методов и средств определения прочности и ресурса атомных реакторов объясняется в первую очередь большим значением конструкций первого контура внутрикорпусных устройств, систем трубопроводов и теплообменников с радиоактивным теплоносителем и в особенности повышенной радиационной активностью тепловыделяющей зоны. Повышенные номинальные напряжения, сложность конструктивных форм, наличие зон умеренной и высокой конструктивной и технологической концентраций напряжений, большие температурные напряжения при программных и аварий-

ми колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1, 2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других элементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные напряжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений аа от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3.

Учитывая сложность конструктивных форм, условий эксплуатации и необходимую высокую безопасность атомных реакторов, было признано необходимым расчеты прочности по номинальным и местным напряжениям и характеристикам механических свойств 00,2, o%, o^t и ant дополнить расчетами, отражающими специфику реакторов. В первую очередь это относилось к определению сопротивления хрупкому разрушению крупногабаритных корпусных конструкций ВВЭР. Накопленные к середине 50-х годов данные об условиях и причинах хрупких разрушений цельносварных мостов, судов, резервуаров для хранения и транспортировки жидкостей и газов, строительных инженерных металлоконструкций показывали, что эти разрушения могут происходить при номинальных напряжениях от внеш-38

Рассмотренные выше подходы к расчетам прочности по критериям сопротивления однократному статическому и циклическому нагружению относились к стадии образования трещин, принимаемой за основную для обеспечения безопасности таких ответственных конструкций, как атомные реакторы. Вместе с тем, учитывая сложность конструктивных форм реакторов, применяемых технологических процессов, реальные возможности методов и средств дефектоскопического контроля, а также нагруженность несущих узлов, не исключается эксплуатация реакторов с развивающимися в них трещинами. В связи с этим потребовалась разработка вопросов механики хрупкого и циклического разрушения, когда размер и форма дефекта становятся такими расчетными параметрами, как напряжения и деформации. Для реакторов водо-водяного типа расчет прочности и радиационного ресурса по нормам [5, 6] уже отражает наличие исходной макродефектности, резко снижающей сопротивление разрушению при температурах ниже критических. Введение в нормативные расчеты критериев и уравнений механики циклического разрушения является одной из основ-

Указанные выше обстоятельства делают необходимым тщательный дефектоскопический контроль элементов атомных реакторов для обнаружения как начальных трещин после изготовления, так и возникающих в процессе эксплуатации. Этот контроль осуществляют с использованием визуальных, ультразвуковых методов, токов высокой частоты, а также методов, основанных на акустической эмиссии. Учитывая сложность конструктивных форм и условий нагружения энергетических реакторов, зля обоснования их несушей способности наряду с систематическими испытаниями моделей проводят натурные испы-

- сложность оборудования, требующая болйе высокой квалификации обслуживающего персонала.

Закрытые водяные системы характеризуются стабильностью качества теплоносителя, поступающего к потребителю (качество воды как теплоносителя соответствует в этих системах качеству водопроводной воды); простотой санитарного контроля установок горячего водоснабжения и контроля герметичности системы. К недостаткам таких систем относятся сложность оборудования и эксплуатации вводов к потребителям; коррозия труб из-за поступления недеаэрированной водопроводной воды, возможность выпадения накипи в трубах.

Метод непрерывного термического напыления в вакууме отличается высокой производительностью, покрытия наносят на непрерывно движущуюся ленту и получают однородными с высокой степенью чистоты. Недостатком метода является сложность оборудования и технологии для получения и поддержания вакуума порядка 10~2 Па и испарения больших количеств металла.

4) повышенные первоначальные затраты и сложность оборудования экспериментальных устройств, сложность отработки методики и тгроцедуры эксперимента.

Можно выделить два способа нагрева образцов. Один из них — нагрев с помощью промежуточного цилиндра, выполняющего роль нагревательного элемента по отношению к образцу. Преимуществом этого варианта является отсутствие непосредственного воздействия электромагнитного поля на образец. К недостаткам относятся конструктивное усложнение испытательной камеры, инерционность и сложность оборудования.

Ремонтная сложность оборудования:

Вторая группа объединяет факторы, которые условно можно назвать ремонтные особенности оборудования, к ним, в частности, относятся факторы, влияющие на трудоемкость ремонтных работ, конструктивная сложность оборудования, особенности его разборки и сборки, габариты и вес деталей, снимаемых и устанавливаемых при ремонте, общая площадь поверхностей, подвергающихся шабровке при ремонтах, и т. п.

Малокамерные колодцы с подогревом воздуха и газа в регенераторах имеют ряд недостатков, главные из которых: нестабильность 'режима, неравномерный нагрев, трудность автоматизации, сложность оборудования перекидных устройств и тяжелые условия эксплуатации.

Основные недостатки закрытых систем теплоснабжения: сложность оборудования и эксплуатации абонентских вводов горячего водоснабжения; коррозия местных установок горячего водоснабжения из-за поступления в них недеаэрированной водопроводной воды; выпадение накипи в во-до-водяных подогревателях и трубопроводах местных установок горячего водоснабжения при водопроводной воде с повышенной карбонатной (временной) жесткостью (Жк>5 мг-экв/кг).

Сложность оборудования, естественно, вызывает соответствующие трудности в обеспечении его надежной работы.

Недостатки этого метода — сложность оборудования по очистке азота, а также отсутствие возможности осуществлять пайку при температуре ниже 750 °С [15]. Применяется пайка меди и в среде аргона припоем ЛС59-1 с дополнительным флюсованием мест пайки водным раствором буры.