Сейсмические воздействия

При больших расстояниях фиксирующую опору выполняют в виде спаренных радиально-упорных подшипников 5 с пружинным предварительным натягом (вид г). Вторую опору делают плавающей в виде одиночного радиалыю-упорного подшипника б с пружинным натягом или в виде сдвоенных радиально-упорных подшипников 7 (вид д) с предварительным натягом.

Комбинированная установка сдвоенных радиально-упорных подшипников в фиксирующем узле с плавающим шариковым подшипником на противоположной стороне.

Рис. 24.19. Пример установки вала на сдвоенных радиально-упорных шариковых подшипниках и плавающем радиальном шариковом подшипнике: / — манжетное уплотнение

Ведущий вал-шестерня (рис. 24.7, б) смонтирован на сдвоенных радиально-упорных шариковых подшипниках, поставленных враспор. Вторая опора вала имеет роликовый двухрядный сферический подшипник. Опоры ведомого вала редуктора имеют радиально-упорные шариковые подшипники, поставленные враспор. Подобные конструкции применяют в тех случаях, когда валы и оси испытывают не только радиальную, но и осевую нагрузки. 426

При расчете динамической грузоподъемности и эквивалентной динамической нагрузки узла, состоящего из сдвоенных радиально-упорных подшипников, установленных узкими или широкими торцами наружных колец друг к другу, пару одинаковых подшипников рассматривают как один двухрядный радиально-упорный подшипник.

При больших расстояниях фиксирующую опору выполняют в виде спаренных радиально-упорных подшипников 5 с пружинным предварительным натягом (вид г). Вторую опору делают плавающей в виде одиночного радиалыю-упорного подшипника 6 с пружинным натягом или в виде сдвоенных радиально-упорных подшипников 7 (вид д) с предварительным натягом.

Комбинированная установка сдвоенных радиально-упорных подшипников в фиксирующем узле с плавающим шариковым подшипником на противоположной стороне.

Фиг. 39. Установка сдвоенных радиально-

1. Применением сдвоенных радиально-упорных шарикоподшипников типа дуплекс. Применяют для валов с точным вращением; предварительный натяг достигают осевой затяжкой колец, между которыми имеется зазор, до соприкосновения торцов. ГОСТ 832—66 предусматривает сдвоенные подшипники двух типов:

6. При расчете эквивалентной динамической нагрузки узла, состоящего из сдвоенных радиально-упорных подшипников, установленных узкими или широкими торцами наружных колец друг к другу, пару одинаковых подшипников рассматривают как один двухрядные радиально-упорный подшипник.

ШХ15. Торцовый зазор выдерживается в пределах 0,030—0,04 мм на обе стороны. Радиальный зазор между зубьями шестерен и корпусом составляет от 0,02 до 0,09 мм (большие цифры относятся к насосам с большей подачей). Фирма «Keela-vite» (Англия) в конструкциях насосов-гидромоторов, предназначенных для работы под давлением до 140 кГ/см2, также использует подшипники качения с высокой нагрузочной способностью (рис. 2.133). В этой конструкции предусматривается фиксация валов и шестерен в осевом направлении посредством затяжки сдвоенных радиально-упорных шариковых подшипников / с разрезным наружным кольцом. В качестве вторых опор применяются роликовые подшипники. Торцовые зазоры между шестернями 5 и корпусными деталями 4 и 2 обеспечиваются применением про-ставки 3, ширина которой на 0,025 мм более ширины шестерен.

Нагрузки на каркасы - постоянные, временные длительные и кратковременные (в том числе возникающие в процессе строительства), снеговые, ветровые, а также температурные климатические воздействия - принимают в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», по технологическим заданиям и по архитектурно-строительной части проекта; сейсмические воздействия - по СНиП П-7-81* («Строительство в сейсмических районах»). Взрывные воздействия и нагрузки, вызываемые возможными нарушениями технологического процесса и временной неисправностью или поломкой оборудования, а также вероятные сочетания технологических нагрузок учитываются в соответствии с технологическим заданием на проектирование. Нагрузки от кранов и различных транспортных средств принимаются по технологическим заданиям, соответствующим стандартам и нормалям заводов-изготовителей.

12.5.3.3. Сейсмические воздействия

• пролетной конструкции совместно с опорным контуром на вертикальные сейсмические воздействия;

6. При расчете мембранных покрытий по п.3а,б на вертикальные сейсмические воздействия динамические расчетные модели покрытия следует принимать в виде континуальных систем с распределенной вертикальной нагрузкой или в виде системы дискретных масс, связанных с безмоментной оболочкой. Считается, что в общем случае опорный контур работает на сжатие, изгиб в двух взаимно перпендикулярных плоскостях и на кручение. Указанные деформации учитываются при определении матрицы жесткости элементов деформируемого контура.

10. При расчете зданий с мембранными покрытиями по п.3,а на горизонтальные сейсмические воздействия расчетные модели зданий в направлении главных осей симметрии принимаются в виде одномассового осциллятора (рис. 12.56). При этом жесткость покрытия в горизонтальной плоскости принимается бесконечной, а колонны, стены, пилоны и другие вертикальные несущие конструкции - жестко заделанными в фундаментах и шарнирно присоединенными к опорному контуру. Высота расчетной модели принимается равной высоте колонн, а в случае небольших перепадов в высотах колонн (не более 20 % высоты средней колонны) - расстоянию от уровня защемления колонн до центра масс от нагрузок на покрытие с учетом собственного веса (рис. 12.56 б). Указания по сбору нагрузок, определению жесткостеи и периодов собственных горизонтальных колебаний зданий приведены в [23].

на горизонтальные сейсмические воздействия а - с колоннами одинаковой высоты; б - с колоннами разной высоты

Расчет оболочки сферических резервуаров на прочность производится: на избыточное давление ри, МПа, на гидростатическое давление жидкости плотностью у, кгс/см3, при соответствующих условиях выполняется также расчет на сейсмические воздействия.

особые Сейсмические воздействия СНиП Н-7-81'

12.5.3.3. Сейсмические воздействия..................................................299

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных § 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 мэ/ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказываются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования.

§ 1. ВЫБОР МЕТОДА РАСЧЕТА НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ