Снижается изменение

щелоков) составляет всего 10—20 ч, по истечении, которых существенно снижается интенсивность теплообмена. Это объясняется резким уменьшением растворимости NaCl с повышением концентрации NaOH в растворе, вследствие чего соль выпадает на поверхности нагрева в виде твердого осадка, создающего дополнительное термическое сопротивление.

В результате предварительной деформации до разных степеней сжатием сталей ОХ18Н10Ш и Х18Н10Т (рис. 150 и 151) и последующего старения при 650° С наблюдается различная кристаллография скольжения. В структуре образца стали ОХ18Н10Ш, деформированного на 6,8% и состаренного в течение 100 ч, обнаруживается большое количество полос скольжения, расположенных под разными углами друг к другу, в различных зернах (рис. 150, а); это говорит о том, что скольжение протекает в различных кристаллографических плоскостях в каждом зерне. С уменьшением степени предварительной деформации до ~1% резко сокращается число зерен, претерпевших пластическую деформацию, а также снижается интенсивность деформации в отдельных зернах (рис. 150, б).

величины относительного радиального зазора 6 = SIR, с уменьшением которой снижается интенсивность вибрации;

Эффективность действия никеля определяется содержанием хрома в стали и исходным состоянием ее структуры. Если в состав нержавеющих сталей, содержащих хром в пределах 12—17% и относящихся к мартенситному (или полуферритному) классу, добавить относительно небольшое (2—4%) количество никеля, то при этом значительно уменьшается критическая скорость охлаждения стали и повышается ее склонность к закалке. По мере дальнейшего повышения содержания никеля склонность сталей к закалке постепенно снижается, интенсивность мартенситных

ент интенсивности снижения прочности составляет 0,0374 кгс/(мм2-°С) в нагартованном состоянии и 0,0322 кгс/(мм2-°С) в рекристаллизоеанном. Оценка пластичности сплавов производилась по конечному относительному сужению, которое зависит от межзеренного проскальзывания и геометрического раскрытия трещин меньше, чем относительное удлинение. Ориентируясь на изменение г?к, было сделано заключение, что при высокотемпературном кратковременном растяжении сплава ВМ-1 при температуре 1100—1200° С наблюдается переход к «горячей» хрупкости. Из диаграмм истинных напряжений следует, что при повышении температуры испытания снижается интенсивность упрочнения в области сосредоточенной деформации. В определенном температурном интервале участок диаграммы в области неравномерной деформации при-

Для предотвращения углекислотной коррозии питательного и конденсатного тракта на ТЭС применяется аммиачная обработка питательной воды. По ПТЭ рН питательной воды следует поддерживать в пределах 9,'1±0,1, а содержание NH3 — не более 1 мг/л. При этом обеспечивается связывание остатков углекислоты в бикарбонат и карбонат аммония и существенно снижается интенсивность действия коррозионных пар [171]. Для восполне-

Для поддержания неагрессивного водного режима прямоточных котлов наиболее распространенными средствами является гидразипная обработка питательной воды для устранения остаточного кислорода (см. § 3-4) и регулирование рН с помощью аммиака. Предупреждение коррозии в этом случае достигается при поддержании рН среды на уровне 9,0. При таком показателе концентрации ионов водорода на стали создается достаточно прочная защитная пленка и существенно снижается интенсивность действия коррозионных пар даже при высоких температурах и давлениях среды.

Угол наклона fig. Величина fig мало влияет на несущую способность, лимитируемую прочностью рабочих поверхностей зубьев. С увеличением Ра при данных b и тп повышается плавность работы, снижается интенсивность шума, но увеличивается осевая составляющая усилия в зацеплении. В связи с этим большие значения Р^ (порядка 25— 40°) назначают только в шевронных передачах, в которых осевые составляющие взаимно уравновешены. С целью снижения осевых усилий косо-зубые передачи проектируют с углами наклона, не превышающими 15—20°.

Действие жидких присадок на изменение структуры золовых отложений заключается в следующем: вещества присадки входят в прочные соединения с асфальтово-смолистыми веществами мазута и значительно снижают склонность их к конденсации и к образованию плотных кокссюбразных отложений. Одновременно значительно снижается вязкость мазута, улучшается процесс горения, снижается интенсивность коррозии.

С целью углубления и расширения сведений о механизме конденсационной турбулентности проведены эксперименты, результаты которых показывают влияние чисел Маха и Рейнольдса и уровня гидродинамической турбулентности на интенсивность пульсаций в пограничном слое вблизи состояния насыщения. Увеличение числа MI
ками в сечениях, где кривизна канала максимальна, и, следовательно, снижается интенсивность вторичных течений. Кроме того, поджатие выходной части криволинейного канала сокращает область отрыва на выпуклой стенке (зона А на рис. 7.17), а в некоторых случаях и предотвращает отрыв. Следовательно, оптимизированные каналы должны быть выполнены с увеличенным средним сечением bibz, т. е. bm — bm[bi>l и ^m = bm/bz>\. В зависимости от угла поворота и формы канала число диффузорно-кон-фузорных участков может быть различным. Для криволинейных каналов (поворотов) круглого сечения выполняются соотношения ^id2 и, следовательно, dm~dm/di>l и 3,m=d^~dz>\ (рис. 7-16, а). Оптимальные значения Ьт, Ът, dm, Sm зависят в основном от радиусов кривизны стенок канала rt и г2 и угла поворота [62].

В процессе однопроходной сварки источник теплоты перемещается в теле и вместе с ним перемещается температурное поле. Температуры точек тела непрерывно изменяются (рис. 7.6). Вначале температура повышается, достигает максимального значения, а затем снижается. Изменение температуры во времени в данной точке тела называется термическим циклом.

Как указывалось выше, эпоксидные смолы становятся хрупкими и науглероживаются. Отмечалось также, что сплавы подвергаются большему воздействию излучения, чем более чистые элементы. Таким образом, возможно, что с повышением содержания чистого углерода в сопротивлениях влияние излучения на них снижается. Изменение относительного положения или прочности сцепления между связкой и углеродом также может давать вклад в радиационные нарушения. Однако экспериментальных! исследований на различных материалах для сопротивлений еще не проведено. Поэтому предложенные гипотезы в настоящее время нельзя ни принять, ни отвергнуть.

влагу, Ф. резко снижает свои механич. и диэлектрич. показатели. Наибольшее изменение прочности при растяжении наблюдается при влажности 2—14%. Повышение влажности в этих пределах на 1 % вызывает понижение прочности при растяжении в среднем на 4%. При изменении влажности в диапазоне 14—35% прочность Ф. почти не снижается. Изменение влажности в пределах 1—12% приводит к повышению ударной вязкости на 10%. При дальнейшем повышении влажности до 21% ударная вязкость интенсивно снижается, а далее, до 35%, практически остается неизменной. Увлажнение Ф. резко ухудшает уд. объемное сопротивление, тангенс угла диэлектрич. потерь, диэлектрич. проницаемость,

Обработка паром значительно повышает коррозионную стойкость, твёрдость, сопротивление деформации и износу, предел пропорциональности и модуль упругости пористого железа. Сопротивление разрыву и сжатию у обработанного паром пористого материала несколько снижается. Изменение свойств спечённого пористого железа (с содержанием 2% углерода) после обработки паром показано в табл. 19.

где Q — расход жидкости; ц и р — вязкость и плотность жидкости; •г — радиус, на котором определяется толщина пленки, показывает значительные расхождения в толщинах. Действительные значения толщин пленок от расчетных могут отличаться на два порядка. С уменьшением расхода жидкости снижается изменение толщины пленок по радиусу диска. Измерения толщины на данном радиусе пленки позволили определить при известном расходе жидкости и ее среднерасходную скорость.

Растворение оксидов железа начинается сразу же после ввода в котел ингибированного раствора фталевой кислоты. Скорость растворения оксидов железа и накипи не постоянна в процессе промывки. В начале промывки при концентрации фталевой кислоты 1,5—2,0% скорость растворения отложений выше, а затем в течение промывки постепенно снижается. Изменение концентрации железа в конце очистки,

влагу, Ф. резко снижает свои механич. и диэлоктрич. показатели. Наибольшее изменение прочности при растяжении наблюдается при влажности 2—14%. Повышение влажности в этих пределах на 1%вызывает понижение прочности при растяжении в среднем на 4%. При изменении влажности в диапазоне 14—35% прочность Ф. почти не снижается. Изменение влажности в пределах 1—12% приводит к повышению ударной вязкости на 10%. При дальнейшем повышении влажности до 21% ударная вязкость интенсивно снижается, а далее, до 35%, практически остается неизменной. Увлажнение Ф. резко ухудшает уд. объемное сопротивление, тангенс угла диэлект-рич. потерь, диэлектрич. проницаемость,