Согласование расчетных

Человек — наименее точный элемент в цепи управления (учет этого особенно важен, когда через него замыкается цепь управления), поэтому любые меры, предпринимаемые для повышения точности его работы, существенны для повышения результирующей точности всей системы. К таким эффективным мерам относятся четкое определение функций, выполняемых человеком; согласование характеристик системы и человека, рациональная конструкция средств представления информации и органов управления, оптимальное расположение их на панелях щитов и пультов; специальные тренировки персонала; организация режима работы и условий труда; дублирование и др.

а) согласование характеристик дизеля и гидротрансформатора соответствует условию, выраженному уравнением (21);

Согласование характеристик и прозрачность передачи при наличии двух потребителей мощности оказывает также существенное влияние на значение Л^наб мом (рис. 65) . В частности, при используемых приводах одновременно со снижением Мо2наб уменьшается мощность

2. Согласование характеристик и прозрачность П\ незначительно влияют на момент МХм, но для увеличения мощности Лгнаб мом (см. рис. 65) целесообразно при нерегулируемом приводе обеспе-

3. При регулируемых гидротрансформаторах и гидротрансформаторах с обратной прозрачностью можно существенно увеличить Л4Хм и AfHa6 мом. Согласование характеристик в этом случае целесообразно При Ж^Мен-

Параметры внешних характеристик и системы привода для процесса копания. В процессе копания ходовой механизм экскаватора неподвижен. Мощность дизеля реализуется подъемным и напорным механизмами для разработки грунта. Исходя из нагрузочных режимов (см. рис. 3), определено, что для разработки связных грунтов наиболее рационально использовать гидротрансформаторы с диапазоном Й75 = 2,3-н2,5 (см. рис. 49). Рекомендуется согласование характеристик по условию (21). Время копания при гидротрансформаторе уменьшается по сравнению со временем при механическом приводе (см. рис. 47), а при гидромуфте увеличивается, пропорционально скольжению. В частности, при испытаниях экскаваторов Э-10011 с механическим и гидродинамическим приводами получено уменьшение времени копания при прямой лопате (/Сс=1,5) до 15%. Это подтверждает данные рис. 47. Оптимальные передаточные числа трансмиссии до вала главной лебедки /г.л при гидротрансформаторе определяются на основании решения уравнений (27), (30) и (31) и построения соответствующих графиков (см. рис. 46).

4.' Для обеспечения максимальной скорости движения порожнего скрепера, рационально согласование, характеристик дизеля с гидротрансформатором осуществлять таким образом, чтобы номинальная мощность двигателей передавалась при г^/к=ь

Равенство (или заданное соотношение) расходов в ветвях зависит от степени взаимного соответствия характеристик А/? = /(Q) входных дросселей и величины трения дросселирующего поршня. Согласование характеристик Др = f(Q) входных дросселей можно производить методом экспериментального подбора, а их влияние исключить. Поэтому рассмотрим влияние неустранимой причины неточности — трения поршня, которое определяет нечувствительность делителя потока и величину их рассогласования.

Работа компрессора в системе с потребителем воздуха предполагает согласование характеристик компрессора и сети (ресивера и дросселя).

поэтому если перепад давления в дросселе близок к критическому (Q (^др) ->• 1). то характеристики сети близки к прямой. На рис. 7.14 показаны характеристики низконапорного компрессора (одна напорная линия к), которая имеет явно выраженные правую и левую ветви; здесь нанесены и различные характеристики сети GI, С2, С3. Точки пересечения характеристик компрессора и сети (А, Б, В, М, Д) изображают согласование характеристик компрессора и сети.

Покажем, что согласование характеристик может быть устойчивым или неустойчивым. Это зависит от формы их характеристик в точках пересечения. Так, например, на участке между точками Д и В' устойчивая работа компрессора вообще невозможна. Действительно, при любом случайном смещении режимов работы компрессора и сети влево от точки Д на величину AG потребный напор сети (дросселя) ядр становится больше, чем як, который может обеспечить компрессор (см. рис. 7.14). Следовательно, компрессор не в состоянии будет протолкнуть через сеть массу воздуха на новом режиме. Поэтому производительность компрессора будет продолжать снижаться до тех пор, пока характеристики компрессора и сети не пересекутся в точке Д' , где условия согласования качественно отличаются от тех, которые реализовались в точке Д.

ния. В этом случае коэффициент теплоотдачи рассчитывается по-формуле (8.5). В области режимных параметров, в которой коэффициент теплоотдачи не зависит от паросодержания (горизонтальные участки кривых a = f(3) на рис. 8.4), при расчете а в формулы (8.5) — (8.7) можно подставить скорость жидкости на входе в трубу, т. е. скорость циркуляции WQ. Относящиеся к этой области режимных параметров опытные данные, полученные при кипении воды и этилового спирта, на рис. 8.14 сопоставлены с расчетной зависимостью (8.5). Значения NUC.K и Кю рассчитывались при этом по скорости циркуляции. Из рисунка видно, что согласование расчетных и опытных величин а вполне удовлетворительное. Формула (8.5) удовлетворительно обобщает опытные данные и для других жидкостей, например для н-бутана, н-пропана, кислорода, бензола, дифенила.

тальные значения для квазистатического нагружения. Согласование расчетных данных с экспериментом вполне удовлетворительное.

предположении критического режима истечения. Из сопоставления расчетных данных с экспериментальными для канала d=\0 мм и отношением l/d = 8 видно, что опытные точки с небольшим разбросом (в пределах точности проведения эксперимента) ложатся вдоль расчетных кривых. Удовлетворительное согласование расчетных и опытных данных подтверждает

На рис. 4.14 показано сравнение расчетного профиля температур с экспериментальным для одного из режимов. Расчеты проводились по программам, блок-схемы которых представлены на рис. 4.1 и 4.8, причем величина граничного паросодержания для расчета зоны ухудшенного теплообмена принималась равной 0,6 в соответствии с экспериментальными данными работы [4.13]. Согласование расчетных данных с экспериментальными оказалось весьма удовлетворительным.

мена (а/ср)о и, с другой стороны, тем, что с ростом ре макромолекула ПТФЭ распадается на осколки с большей молекулярной массой (рис. 6-8, а), что снижает эффективность вдува и приводит к росту Gw. Согласование расчетных и экспериментальных данных на рис. 6-10 хорошее. Расчет по формуле (6-24): / — ре=3-103; 2— 104; 3— 105; 4 — 6-Ю5 Па. Экспериментальные данные: 5 — /?е«104 Па; 6 — ре~ ~103 Па [Л. 6-11]; 7 — р~6-105 Па [Л. 6-8]; 8 — ре~ Ю5 Па [Л. 6-11].

мом ртутью и сплавом Na—К, с формулой (7.22). Следует отметить вполне удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных.

ям [24]. Расчет производился для трех значений температурного напора между средами, К: 333, 383 и 433. Именно в таких диапазонах изменялся температурный напор при экспериментальном исследовании. Как следует из сопоставления, согласование расчетных и экспериментальных значений безразмерной интенсивности пульсаций температур можно считать удовлетворительным. Эффективным периодом пульсаций можно задаться. Как показали исследования, эффективный период пульсаций температур в прямоточном парогенераторе изменялся в пределах 0,3-0,8 с.

При выражении G4 и G2 по (6-49) решение уравнения количества движения предоставлено выражениями (6-52) и (6-54). В них функции А и В известны при заданном числе Рг, а значение с должно быть определено по уравнению (6-35). Затем подбираются значения величин /1, f2, Hiu. Выше показано, что fi = 0,22; /2=1,64. В [Л. 255] принято Я,о=2,'6; при этом значении Hio получено хорошее согласование расчетных данных по трению с соответствующими данными из простейшего решения уравнения количества движения для пограничного слоя несжимаемой жидкости {Л. 345].

В [Л. 371] профили скорости определены трубкой Пито, а коэффициенты трения — при помощи плавающего элемента. Согласование расчетных и экспериментальных значений Н и б* хорошее при всех числах Маха. При MI sg2 расчетные значения с/ хорошо согласуются с измеренными значениями. При MI=2,8 расчетные значения с/ превышают экспериментальные значения на значительном протяжении вниз по течению. Аналогичное соотношение между расчетными и измеренными значениями Cf на этом уровне чисел Маха Mi отмечены в [Л. 197], где задача решалась методом конечных разностей с учетом влияния поперечной кривизны, а также в других работах, использовавших другие методы решения. Обзор этих методов дан в [Л. 162]. Неясно, что является причиной расхождений: неточности измерений или погрешности, вводимые в расчет принятыми допущениями.

2. «Удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных по усталостной прочности для нижних пределов размеров. Достаточное согласование в прочности должно быть показано для очень малых образцов, а при диаметре, стремящемся к нулю, предел выносливости должен быть конечной величиной.

3. Удовлетворительное согласование (расчетных и экспериментальных данных по усталостной прочности для верхнего предела размеров. Вероятно, эти эксперименты окончательно покажут, является ли предел выносливости образцов большого диаметра при изгибе таким же, как и при осевом нагружении.

Результаты вычислений коэффициентов жесткости и критических сил сведены в табл. 6.2. Там же для сравнения приведены экспериментальные значения предельных нагрузок, взятые из работы [249]. Во всех рассмотренных случаях согласование расчетных и экспериментальных значений хорошее. Сопоставление с расчетными данными работы [249] (см. табл. 6.1) показывает, что предложенная нами теория дает лучшее совпадение с результатами эксперимента. Объясняется это тем, что в нашем случае более точно вычисляются коэффициенты жесткости слоя резины на сдвиг и изгиб. В работе же [249] для их вычисления применялся вариационный метод к трехмерным уравнениям теории упругости, который, по-видимому, не обеспечивал тре-