Свариваются аргонодуговой

титан сваривается различными методами, но вследствие того, что при сварке титан интенсивно взаимодействует с кислородом и азотом, злектродуговая сварка его производится в среде защитных газов.

Хромоникелевые Н.а.-ф.с. ОХ2Ш5Т, 1Х21Н5Т иОХ21Н6М2Т. Сталь 1Х21Н5Т при высоких темп-pax обладает сравнительно невысокими механич. св-вами, к-рые быстро убывают при нагреве выше 500° (рис. 5). Сталь хорошо сваривается различными видами сварки: точечной, ручной электродуговой и аргонодуговой с применением присадочной проволоки из стали того же состава или из хромоникелевой стали типа 18-8 и 18-8 с ниобием.

хромоникелевой стали к упрочнению при холодной прокатке. Н. в. с. хорошо сваривается различными видами сварки, но как сталь с повышенным содержанием углерода (более 0,06%) ее необходимо после сварки подвергать термической обработке во избежание

газотурбинных двигателей. Сплав удовлетворительно сваривается различными видами сварки с применением присадочного материала того же состава. Хастелой X, применяется для деталей газотурбинных двигателей (силовые кольца, кожух газосборника, детали соплового аппарата и камер сгорания). Хорошо сваривается. По сравнению с др. свариваемыми сплавами имеет иоьыш. жаропрочность.

камер сгорания, выхлопных патрубков, сопловых лопаток и др.) газотурбинных двигателей. Сплав относится к группе гомогенных, не упрочняемых термич. обработкой. Хорошо сваривается различными видами сварки. Сплав DS используется в тех случаях, когда от деталей требуется повыш. стойкость в углеродсодержащих средах при высоких темп-pax. Является наиболее экономичным сплавом (содержит ок. 40% Fe), вследствие добавки кремния обладает высокой окалиностойкостью. Сплавы 80, 80А, 90, 95, 100, 105, 115 относятся к группе високожаропрочных сплавов с интерметаллидным упрочнением; их жаропрочность тем выше, чем выше степень легирования (рис. 1,2). Для изготовления рабочих лопаток газотурбинных

Сплав имеет высокое сопротивление усталости при асимметричном растяжении при 20, 700 и 800° С и циклических нагрузках; достаточное электрическое сопротивление для использования его в ряде случаев в качестве нагревательных элементов; сравнительно невысокий коэффициент линейного расширения и низкую теплопроводность, повышающуюся с температурой, что способствует большей стойкости деталей против теплосмен. Сплав хорошо сваривается различными видами сварки и имеет высокие механические свойства в сварных соединениях.

Сталь хорошо сваривается различными видами сварки. Дефекты литья заваривают электродуговым методом с присадочной проволокой из нихрома типа 80-20 (ЭИ334).

Сталь марки 1Х21Н5 хорошо сваривается различными видами сварки — точечной, электродуговой и аргонодуговой — с применением в качестве присадочной проволоки стали того же состава или стали 18-8, 18-8-Мо и др. В табл. 111 показаны механические свойства сварных образцов, определенных на 3- и 4-мм горячекатаном материале.

Сталь хорошо сваривается различными видами сварки. Заварку дефектов литья производят электродуговой сваркой с присадочной проволокой из нихрома типа 80-20 (ЭИ334).

Сталь 17-18-4-N хорошо сваривается различными видами сварки и сварные швы имеют достаточно высокую прочность

Сталь ОХ17Н5Г9АБ хорошо сваривается различными видами сварки с применением электродов ЦЛ-11 (св. 1Х18Н9Б) или сварочной проволоки этого же состава [10, 11, 226].

Сплав обладает умеренной прочностью и достаточной пластичностью, а также повышенными механическими свойствами при высоких температурах. Он удовлетворительно сваривается различными видами сварки с применением материала того же состава.

Пластичные сплавы, удовлетворительно обрабатываются механически, свариваются аргонодуговой и контактной сваркой.

Жаропрочные сплавы, удовлетворительно обрабатываются давлением, резанием, свариваются аргонодуговой сваркой.

Высокопрочные сплавы, обладающие удовлетворительной пластичностью в горячем состоянии, свариваются аргонодуговой сваркой.

Жаропрочные, пластичные, хорошо обрабатываются резанием, свариваются аргонодуговой и контактной сваркой. С увеличением содержания алюминия свариваемость ухудшается, выше 7% А1 пластичность резко снижается.

Жаропрочные, хорошо обрабатываются давлением и резанием, свариваются аргонодуговой сваркой.

Жаропрочные сплавы, удовлетворительно обрабатываются давлением и резанием, свариваются аргонодуговой сваркой.

К 1-й группе принадлежит сплав МА1 системы Mg—Мп, отличающийся наиболее высокой коррозионной стойкостью, лучшей свариваемостью и высокой пластичностью (см. Магниевые сплавы деформируемые невысокой прочности)', ко 2-й группе — малолегированные сплавы МА8 системы Mg—Мп с добавкой 0,2% Се, МА9 той же системы с добавками 0,5% А1 и 0,2% Са и среднелегиров. сплав МА2 системы Mg—Al—Zn—Мп. Сплавы 2-й группы имеют технологич. пластичность, достаточную для прокатки листов, удовлетворит, свариваемость и коррозионную стойкость и более высокие механич. св-ва по сравнению со сплавом МА1 (см. Магниевые сплавы деформируемые средней прочности). К 3-й группе относятся сплавы МА2-1, МАЗ иМА5 системы Mg— Al—Zn— Мп, сплав ВМ65-1 системы Mg— Zn— Zr и сплав MAIO системы Mg— Al—Cd—Ag— Мп. Сплавы этой группы, кроме МАЗ, упрочняются термич. обработкой и (за исключением ВМ65-1) имеют склонность к коррозии под напряжением, увеличивающуюся от сплава МАЗ к сплаву МАЮ (см. Магниевые сплавы деформируемые высокопрочные). К 4-й группе относятся сплавы, легированные редкоземельными элементами — ВМ17 системы Mg—Се—Ми и МАИ системы Mg—Nd—Мп—Ni, a также сплавы с торием МА13 и ВМД1 системы Mg—Th—Мп. Сплавы этой группы имеют хорошую пластичность при обработке давлением и свариваются аргонодуговой сваркой. Коррозионная стойкость сплавов с торием не ниже, чем сплава МА8,

Технологич. пластичность сплава МАИ при прессовании и ковке — штамповке на прессах в интервале темп-р 425—480° удовлетворительная, при прокатке — пониженная. Допустимая степень деформации за один нагрев при ковке — штамповке 50—60%. Листовая штамповка может производиться при темп-рах 350—400°. Предельный коэфф. первой вытяжки 2, минимально допустимый радиус изгиба 3iS (5 — толщина материала). Технологич. пластичность сплава ВМД1 при прессовании и ковке—штамповке в интервале темп-р 380—480° удовлетворительная. Сплав МА13 обладает наиболее высокой технологич. пластичностью при всех видах обработки давлением. Листовая штамповка сплава МА13 производится при темп-рах 300— 400°. Для листов толщиной 1,6 мм допустимый радиус изгиба составляет: (5,5—6) 5 при темп-ре 20°, (3,5—4) 5 при 300°, (2,5—3) 5 при 370°, 1,2 5 при 425°, где 5— толщина материала. Предельный коэфф. 1-й вытяжки составляет 3—3,2. Прессованные полуфабрикаты из сплава МАИ удовлетворительно свариваются аргонодуговой сваркой при толщине стенок до 5 мм. Аргоно-дуговая сварка листов затруднена ввиду большой склонности сплава к образованию трещин при сварке тонких сечений. Контактная сварка затруднений не вызывает. Сплавы МА13 и ВМД1 удовлетворительно свариваются аргонодуговой сваркой. При сварке с присадкой основного материала прочность сварных соединений при комнатной темп-ре составляет 70% для сплава МА13 и 60% для сплава ВМД1, а при повыш. темп-рах (300—400°) — 80—90% прочности основного материала. При применении в качестве присадочного материала сплава с 2,7% Zn, 0,7% Zr и 3,8% Th

Технологич. пластичность сплавов в интервале темп-р обработки давлением — высокая, при комнатной темп-ре — низкая. Прокатка листов и листовая штамповка производятся в нагретом состоянии. Сплав МА2 с нск-рыми ограничениями свободно куется и штампуется под молотами. Листы из сплава МА8 подвергаются различным операциям штамповки. М. с. д. с. п. удовлетворительно свариваются аргонодуговой и контактной электросваркой. Сплав МА9 по сравнению со сплавами МАЗ и МА8 имеет менее удовлетворит, свариваемость благодаря присутствию в его составе кальция. М. с. д. с. п. отлично обрабатываются резанием.

Сплавы МЛЗ и МЛ7-1 обладают удовлетворит, коррозионной стойкостью. Для защиты от коррозии детали оксидируют (см. Оксидирование магниевых сплавов) и наносят лакокрасочные покрытия (см. Лакокрасочные покрытия магниевых сплавов). Сплав МЛЗ имеет низкие литейные св-ва— высокую склонность к образованию горячих трещин (при испытаниях на горяче-ломкость 1-я трещина образуется при ширине кольца 42,5 мм, тогда как у сплава МЛ5 — при 30—35 мм), низкую жидкоте-кучесть (длина прутка пробы на жидкоте-кучесть 215 мм, а у сплава МЛ5 — 290— 300 мм). Линейная усадка 1,4—1,6%. Плотность отливок хорошая, сплав мало склонен к образованию микрорыхлоты. Сплав МЛ7-1 имеет удовлетворит, литей-вые св-ва: длина прутка пробы на жидко-текучесть 250 мм, 1-я трещина при испытаниях на горячеломкость образуется при ширине кольца 32,5—31,5мм. Линейная усадка 1,2—1,5%. Плотность и герметичность отливок неск. выше, чем из сплава МЛ5. Сплавы МЛЗ и МЛ7-1 удовлетворительно свариваются аргонодуговой и кислородо-ацетиленовой сваркой. Сплав МЛЗ предназначен для отливки деталей простой конфигурации, от к-рых требуется повышенная герметичность (детали корпусов насосов, различной бензо-масляной арматуры, баки и др.), он может быть также использован для отливки деталей, испытывающих ударные нагрузки. Макс, рабочая темп-pa сплава МЛЗ не выше 200°. Из сплава МЛ7-1 отливаются корпусы насосов, детали масляных агрегатов, двигателей, длительно работающие в интервале темп-р от 150 до 200°.

Механическая обработка (точение, фрезерование, сверление и т. п.) сплавов ВТЗ, ВТ6, ВТ4, ВТ6С и ОТ4-2 сход-на с обработкой нержавеющих сталей. Сплавы ВТ4, ВТ6С и ОТ4-2 удовлетворительно свариваются аргонодуговой и контактной сваркой, также электрошлаковой и сваркой под флюсом. Аргонодуго-вая сварка осуществляется с присадкой пз сплава ВТ1-1. Сплав ВТ6 удовлетворительно сваривается контактной и аргоио-дуговой сваркой. После аргонодуговой сварки необходима термическая обработка для восстановления пластичности сварного соединения (отжиг при 700—• 800°). ' '