Выбранное положение

При нагревании медные сплавы имеют два минимума пластичности: при температурах 200...400° С и 500...600° С в зависимости от марки сплава. При неправильно выбранной температуре штамповки появляются следующие недостатки горячей штамповки днищ: пружи-нение, налипание, трещины на кромках заготовки.

Следует обратить внимание на то, что при заданной или выбранной температуре предварительного охлаждения Гпр значение Т4, а следовательно, i4 определено только условиями полноты теплообмена в охладителе ОХ. В то же время значения Т3 и !3 должны быть найдены из уравнения баланса энергий для подсистемы, ограниченной на схеме рис. 8.17,6 штриховой линией, включающей предварительный теплообменник ПрТ. Таким образом, величина qnp зависит от свойств рабочего тела, давления сжатия и расширения, температуры Тпр притока теплоты q0 c из окружающей среды и условий теплообмена (недоре-куперациями) в теплообменниках установки.

Чтобы построить изотерму для какой-либо температуры, нужно найти по таблицам ряд значений s и t для различных давлений при выбранной температуре. Соединяя полученные точки, строят данную изотерму, и далее, используя тот же метод применительно к другим температурам, строят серию изотерм. Следует иметь в виду, что такое построение изотерм требуется лишь для области перегретого пара, поскольку в области влажного пара изотермы совпадают с изобарами.

Эквивалентным временем тэ при заданной температуре называется время, при котором суммарное удельное уменьшение корродирующего материала равно той же величине, что и при переменном температурном режиме, т, е. эквивалентное время позволяет привести время работы металла при изменяющемся температурном режиме ко времени (эквивалентному) при свободно выбранной температуре ТР. Если эквивалентная температура является однозначно определенной величиной, то эквивалентное время зависит от выбранной температуры ТР, к которой будет приведено время работы металла на фактических уровнях температуры. Суммарное эквивалентное время при заданной температуре Тр и ступенчатом изменении фактической температуры на основе формулы (3.40) выражается следующим образом:

Другой способ поддержания постоянной концентрации кислорода в растворе состоит в следующем. После закручивания автоклава с образцами и раствором к нему подключается баллон со сжатым газом. Давление в баллоне для предотвращения кипения раствора в автоклаве должно на (15 •*- 20) • 10s Па превышать давление насыщенных паров воды при выбранной температуре испытаний. Изменяя соотношение кислорода и какого-либо инертного газа (аргон, азот), можно поддерживать заданную концентрацию кислорода в растворе. Так, например, при температуре испытаний 340 Т подключение к автоклаву вместимостью 0,5 л баллона со сжатым воздухом при давлении 150• 105 Па позволяет поддерживать в растворе концентрацию кислорода 3S- 42 мг/л.

Для повышения точности определения удлинения материала при высоких температурах предложены два новых способа испытания образцов конструкционных материалов на растяжение [42, 43]. Способы основаны на последовательном испытании двух образцов при каждой выбранной температуре с определением удлинения по перемещению подвижного захвата машины.

Заметим, что если характеристики материала описываются формулой (51) или формулой (55), то при использовании графических методов не нужно заранее знать предельные значения длительной ползучести. Более того, графическим методом можно пользоваться даже в тех случаях, когда DI нельзя определить из исходных данных. Для этого нужно предварительно оценить значение начальной ползучести при некоторой выбранной температуре (основываясь, например, на данных, полученных для наименьших значений времени). Взяв затем несколько близких значений DI и построив приведенные кривые AD(), нужно в качестве «лучшей» функции ?>i(0, Т) выбрать ту, которая дает самую гладкую приведенную кривую.

Как указывалось выше, после отжига при температуре ^1073 К никелевое покрытие разбивается на ряд шарообразных частиц. Это позволяет применить метод реплик для определения времени, необходимого для образования связи между углеродным волокном и никелевыми шариками. Была приготовлена серия реплик лосле различных выдержек при выбранной температуре. Время, необходимое для образования адгезионной связи, определялось по моменту изменения картины от почти полного перехода никелевых шариков на отделяемую реплику до отсутствия их на реплике. Определенное этим способом время адгезии составило примерно 1, 2, 5 и 24 ч для температур соответственно 1373, 1363, 1323 и 1273 К.

ат = ат(Т); аа = ат = 1 при некоторой произвольно выбранной температуре приведения TR. Величина AD = AD(g) есть переменная компонента податливости при температуре Тк. Заметим, что для определения податливости при ползучести используется одна функция приведенного времени AZ) и три величины DO, ав, ат, являющиеся функциями температуры. Коэффициенты Пуассона многих жестких пластиков (включая эпоксидные смолы при температуре ниже Tg) в основном близки между собой, их численная величина колеблется в пределах от 0,35 до 0,41 [1]. Это справедливо несмотря на то, что величины Dm(t, Т) могут значительно различаться. Найдено также, что AD для жестких пластиков подчиняется степенному закону, а именно:

По выбранной температуре газов на выходе из топки, пользуясь / — ^-диаграммой, определяют соответствующее теплосодержание газов

При поверочном тепловом расчете фестона поверхность нагрева, его конструктивное оформление и расположение в газоходе известны и расчет сводится к определению температуры газов за данной поверхностью нагрева. По известной температуре газов на входе в поверхность нагрева •О' = -0^' и по предварительно выбранной температуре газов на выходе •&" определяют соответственно энтальпии газов /'и /" и тепловосприятие фестона QQ [формула (8-2)1. После этого рассчитывается коэффициент теплопередачи и из уравнения теплопередачи (8-1) определяют тепловосприятие QT. Допустимые отклонения величин QT и QQ остаются теми же, что и при конструктивном расчете.

где R — радиус-вектор кулачка 2 в положении, в котором точка В занимает произвольно выбранное положение В'. Если оси х и у выбрать так, как это показано на рис. 26.31, выражения для координат центрового профиля в параметрической форме будут иметь следующий вид:

Имеем, далее, для радиуса- вектора R, определяющего некоторое произвольно выбранное положение В' точки В толкателя, следующее выражение!

9°. Координаты центрового профиля а — а кулачка 1 (рис. 26.36) определяются из следующих соображений. Полярный угол 0, образованный радиусом-вектором^ кулачка в положении, в котором точка В коромысла 2 занимает произвольно выбранное положение В', определяется из рассмотрения треугольника АВ'С. Имеем

Пусть дана пара (Fi, F() с плечом АВ и требуется перенести ее так, чтобы плечо АВ заняло произвольно выбранное положение A! Bi (рис. 1.33, а).

где R — радиус-вектор кулачка 2 в положении, в котором точка В занимает произвольно выбранное положение В'. Если оси хну выбрать так, как это показано на рис. 26.31, выражения для координат центрового профиля в параметрической форме будут иметь следующий вид:

Имеем, далее, для радиуса-вектора /?, определяющего некоторое произвольно выбранное положение В' точки В толкателя, следующее выражение!

9°. Координаты центрового профиля а — а кулачка 1 (рис. 26.36) определяются из следующих соображений. Полярный угол 0, образованный радиусом-вектором R кулачка в положении, в котором точка В коромысла 2 занимает произвольно выбранное положение В', определяется из рассмотрения треугольника АВ'С. Имеем

к середине отрезка Cz'C2" с линией, проведенной из точки С%' (или С/') под углом 9 к этому перпендикуляру. Центр вращения кривошипа А2 выбираем на окружности т с учетом дополнительных условий синтеза. Выбранное положение центра А2 определяет искомые размеры а, Ь и длину кривошипа г в масштабе построения Л5=» = (Л2С2"-Л2С/)/2.

Выбранное положение центра А2 определяет искомые размеры а, Ь, а также длину кривошипа г в масштабе построения:

в его обмотке. Стандартный образец характеризуется точкой А. Если ю-. чку компенсации К поместить на пересечении нормали в точке А к линии влияния РП и оси ординат, то при изменении рп вектор тока / в цепи, состоящей из последовательно соединенных ВТП, конденсатора С и резистора Яд (рис. 68, б), описывает дугу окружности, если линия влияния рп — прямая. В то же время годограф вектора тока / при изменении рк есть линия АС. Изменения модуля вектора /, а следовательно, и модуля вектора ^вых (рис. 68, б) при малых изменениях рп невелики. Если же точка компенсации занимает положение К.' [в центре дуги / (рк)], то при изменении .р„ величина 1/вых = I ^Вых I не изменяется. Выбранное положение точки К' обеспечивается подбором емкости конденсатора С и сопротивления резистора /?д в соответствии с диаграммой, приведенной на рис. 68, а. Аналогичные результаты могут быть получены при использовании параллельного резонансного контура.

Изменяя степень перекрытия участка а можно регулировать степень поворот диска. Выбранное положение щитка фиксируется пальцем 6, входящим в отверстия неподвижного звена 5.