Волокнами диаметром

сплав такого типа, изготовленный в СССР (1929). Термин «П.» иногда распространяют на др. вольфрамоко-бальтовые тв. сплавы. Применяется для оснащения волочильного инструмента, в качестве резцов и т.д. ПОБЕДИТЬ! - предохранит, аммиач-носелитренные ВВ, содержащие 4-10% нитроэфиров. Теплота взрыва 3,7 МДж/кг. Водоустойчивы, токсичны, чувствительны к механич. воздействиям. Применяются в шахтах, опасных по газу и пыли, для отбойки горных пород.

Для оснащения волочильного инструмента выпускаются заготовки волок для протяжки проволоки и прутков круглого сечения, для протяжки шести гранных профилей из черных и цветных металлов и сплавов, для протяжки труб круглого сечения.

Для оснащения волочильного инструмента выпускаются заготовки, указанные в табл. 20.

20. Заготовки для волочильного инструмента из ЦМ-332

Нагреватели высокотемпературных печей, детали прессового и волочильного инструмента. До 2000° С (в восстановительной среде)

ВК.10 Для волочильного инструмента

Для оснащения волочильного инструмента выпускаются заготовки волок для протяжки проволоки и прутков круглого сечения, для протяжки шести гранных профилей из черных и цветных металлов и сплавов, для протяжки труб круглого сечения.

Для оснащения волочильного инструмента выпускаются заготовки, указанные в табл. 20.

20. Заготовки для волочильного инструмента из ЦМ-332

Эффект снижения контактного трения был подтвержден при исследовании процесса вибрационного волочения. При помощи вибрационного волочильного инструмента, благодаря круговым колебаниям фильера, удалось уменьшить число переходов, что весьма существенно повысило производительность труда при волочении проволоки.

Марка У13 — для резцов по твёрдому металлу, бритв, шаберов, волочильного инструмента, зубил для насечки напильников, свёрл, инструмента для обработки твёрдого камня, граверного инструмента, напильников и пр.

Для модели с круглыми волокнами диаметром d(U с расстояниями между ближайшими точками смежных сечений вдоль осей 2 и 3, равными

И композит титан — бор, и композит титан — борсик относятся к третьему классу, так как на поверхности раздела волокно — матрица образуется продукт реакции. Зависимость прочности этих композитов, армированных волокнами диаметром 100 мкм, от степени взаимодействия на поверхности раздела исследовали в Отделении солнечной энергии компании «Интернэйшнл Харвестер» [19]. В этом исследовании определяли прочность при внеосном нагружении композита до и после отжига и сопоставляли изменение прочности с типом разрушения.

Кляйн и Меткалф [10] изучали влияние поверхности разделана прочность композита А16061—В с волокнами диаметром 140 мкм при поперечном растяжении. Характеристики поверхности они изменяли путем предварительного отжига при 811 К, после-чего матрицу подвергали термической обработке «Т-6» (закалка образцов композита в воду и старение при 450 К). Поперечная-прочность и тип разрушения характеризуются в табл. 2 (в основном, средними значениями для трех образцов). Авторы оценивали вклад трех типов разрушения: расщепления волокна, разрушения по поверхности раздела волокно—матрица или в зоне взаимодействия и разрушения по матрице. Частичное разрушение по матрице должно наблюдаться во всех образцах композитов, так как матрица образует из волокон непрерывный каркас, вое-

Влияние поверхности раздела на поперечную прочность композитов А16061—25% борсик исследовали Кляйн и др. [12]. Композиты были приготовлены горячим прессованием лент, полученных путем плазменного дугового напыления, с волокнами диаметром 140 мкм. После предварительной термической обработки при: 811 К (для изменения состояния поверхности раздела) образцы композита закаливали в воду и подвергали старению при 450 К (обработка «Т-6») или выдерживали в течение 2 ч при 700 К,. медленно охлаждали до 450 К и выдерживали при этой температуре 7 ч (обработка «О»). Выдержка при 450 К предназначалась как для снятия остаточных напряжений, так и для старения закаленных образцов.

Рж. 32. Влияние продолжительности отжига при 811 К на поперечную прочность композита А16061—25% борсик с волокнами диаметром 140 мкм.

Прево и Маккарти[18] проводили испытания композитов А16061—борсик, в которых матрица, полученная путем плазменного напыления, обладала более совершенной связью, а волокна— большим сопротивлением расщеплению. Пластины А16061—борсик были изготовлены горячим прессованием слоев ленты, полученной плазменным напылением, с последующей термической обработкой для старения матрицы. Авторы отметили, что поперечная прочность композитов с волокнами диаметром 100 мкм была ниже, чем у композитов с волокнами диаметром 140 мкм. Поперечная прочность композитов с волокнами меньшего диаметра составляла около 15 кГ/мм2 и определялась, в основном, расщеплением волокон, а не разрушением по поверхности раздела. Композиты с волокнами большего диаметра обладали поперечной прочностью около 25 кГ/мм2; при этом разрушалась, главным образом, матрица, а разрушение по поверхности раздела и расщепление волокон играли незначительную роль. Как отмечают авторы, высокие значения поперечной прочности обусловлены хорошей связью между лентами, полученными плазменным напылением, что, в свою очередь, приводит к прочной связи как в пределах собственно матрицы, так и между волокном и матрицей.

Механизм разрушения композиции А1—В при испытаниях в поперечном направлении изучен Прево и Крайдером в [194, 195]. По мнению авторов, на прочность композиций в поперечном направлении оказывают влияние тип волокон, прочность связи, условия прессования композиции, прочность матрицы, остаточные напряжения. Борные волокна диаметром 140 мкм и волокна карбида кремния имеют более высокую прочность в поперечном направлении по сравнению с борными волокнами диаметром 100 мкм. В связи с этим в композициях, армированных борными волокнами диаметром 140 мкм и волокнами карбида кремния, доля расщепленных волокон значительно меньше и прочность в поперечном направлении выше. Изотермические отжиги влияют на прочность в поперечном направлении в той мере, в какой они способствуют увеличению или уменьшению прочности связи на поверхности раздела.

Характеристики сопротивления удару композиционных материалов на основе различных алюминиевых сплавов получены в результате испытаний при комнатной температуре образцов с размерами 55x10x10 мм и V-образным надрезом глубиной 2 мм при скорости нагружения 5 м/с (табл. 48). Поскольку механизм рассеяния ударной энергии связан главным образом с пластической деформацией алюминиевой матрицы как вблизи места разрушения, так и во всем объеме образца, более высоким сопротивлением удару обладает материал с самой пластичной матрицей — сплавом 1100. Приведенные в табл. 48 свойства получены на материале с волокнами диаметром 140—150 мкм. Применение волокон диаметром 200 мкм в сочетании с матрицей из алюминиевого сплава 1100 позволяет увеличить работу разрушения композиционного материала в 2—3 раза [220].

Полиамиды стеклонаполненные представляют собой полиамидную смолу 68 (для полиамида марки П68С-30) и первичную и вторичную капроновую смолу (для марок КПС-30 и КВС-30), наполненные стеклянными волокнами диаметром 9—11 мкм в размере 30% по массе. Поставляются (ГОСТ 17648—72) в виде гранул размером от 3 до 9 мм: П68С-30 — светло-желтого цвета 1-го и 2-го сорта, КПС-30 — от белого до светло-желтого цвета 1-го и 2-го сорта и КВС-30 — без нормирования окраски и сортности. Из этих полиамидов литьем

Для модели с круглыми волокнами диаметром d(U с расстояниями между ближайшими точками смежных сечений вдоль осей 2 и 3, равными

Недавно аналогичные результаты были установлены для матрицы из титанового сплава с крупными борными волокнами диаметром 5,6 мил (0,14 мм).