Воспользоваться выражениями

В механике разрушения кромка трещины представляет собой особую л и пию (линию сингулярности) упругого ноля, и поэтому можно воспользоваться соответствующими Г-иптегралами для изучения закономерностей развития трещины.

2. Условия невозникновения предельного состояния. Для проверки невозникновения предельного состояния в материале этого элемента (разрушения или пластической деформации течения) можно воспользоваться соответствующими формулами (12.99)—• (12.102), выведенными при аналогичном анализе в случае плоского поперечного изгиба. Только вместо а надо иметь в виду оизг, а вместо т — напряжение ткр. Тогда эти формулы приобретут следующий вид:

Следует иметь в виду, что в рассмотренном случае значения X, Y относятся к растяжению. Когда же имеет место сжатие, следует воспользоваться соответствующими значениями X', У.

Чтобы по приведенным кривым прогибов определить абсолютные величины прогибов, необходимо воспользоваться соответствующими тарировочными кривыми, аналогичными приведенным в гл. П.

Целесообразно Т0 принять равной 273° К и воспользоваться соответствующими этой температуре значениями мн и а.

В механике разрушения кромка трещины представляет собой особую лппию (линию сингулярности) упругого поля, и поэтому можно воспользоваться соответствующими Г-интегралами для изучения закономерностей развития трещины.

Во всех этих случаях кривая в осях координат аа—IgW может )быть нанесена на графике, если воспользоваться соответствующими значениями напряжений для ординат.

Для описания плотности распределения вероятности амплитуд, для каждого момента времени можно воспользоваться соответствующими соотношениями п. 32, в которые вместо постоянной дисперсии следует подставить выражение (5.74). Так, при схематиза-ции^процессов по методу превышений

Выражения (45), (46) практически тождественны аналогичным зависимостям для металлических изотропных оболочек. Поэтому для расчета оболочек нз композиционных материалов с различными длинами, условиями закрепления торцовых кромок, характером распределения внешней нагрузки, а также для оболочек, подкрепляемых шпангоутами, можно воспользоваться соответствующими формулами и алгоритмами проектировочных расчетов, приведенных в ч. 2. При этом принимается Е = Епр, 1 — \^уг » » 1 — v2 « 0,91.

три составляющие: нормальный разрыв, поперечаый и продольный сдвиг, и воспользоваться соответствующими асимптотическими формулами из § 11.

Координаты действительного профиля b —Ъ (рис. 26.33) можно определить, если воспользоваться выражениями (26.86). 5°. России грим, далее, вопрос о проектировании кулачкового механизм-], показанного на рис. 26.1,6. Закон движения коромысла 2 задан в виде диаграммы 1[з2 — я'2 (ср,) (рис. 26.34), где t)2 —

Если для точечного отображения 7\ воспользоваться выражениями (4.11), то процедуру отыскания неподвижных точек полного отображения Т=Т1-Т2 можно свести, аналогично случаю фазовой плоскости, к некоторым геометрическим построениям. Для этого рассмотрим трехмерное пространство \F с декартовыми координатными осями Ох', Оу', Ог'. Соотношения (4.11) определяют в этом пространстве уравнения поверхностей х1 = }?1 (х , у'), г/, = = ?2 (х', у'), а соотноше-ния (4.12) — уравнения по-верхностей хг = Уа (х1, у'), Уъ = х^4 (х', У')- Отложим сначала вдоль направления оси Ог' величины xl = = y1(x',y')Hxt = Va(x',y'). В результате получаем две поверхности, пересекающиеся вдоль некоторой кривой, проекция которой на плоскость г' = 0 дает кривую 1\ (рис. 4.6). Если затем отложить вдоль направления оси Ог' величины уг = Ч^ (*', у') и Уъ = ^4 (х', у'), то получаем две другие поверхности, кривая пересечения которых дает в проекции на плоскость г' = 0 кривую Г2 (рис. 4.7). Совместим теперь плоскости г' = 0 рис. 4.6 и рис. 4.7 с имеющимися на них кривыми Т1 и Г2, тогда получим диаграмму, изображенную на рис. 4.8. Точки пересечения кривых на этой

Динамические перемещения точек контакта сопряженных зубьев fe-ro и (k + 1)-го колес в системе координат (1), если воспользоваться выражениями (2.55), можно представить в виде:

Если пренебречь малыми величинами второго порядка малости и воспользоваться выражениями (165), то величина изменения угла е механизма с внутренней звездочкой будет равна полному дифференциалу

которые обычно медленно сходятся, особенно при слабом изменении Т;(т) или <^(т). В таком случае для построения решения целесообразно воспользоваться выражениями (4.59) или (4.62). Они становятся особенно удобными, если функции Т,-(т) или

Ввиду того, что поток изделий, поступающий на ориентирование, простейший, т. е. он удовлетворяет условиям стационарности, ординарности и отсутствия последействия, а распределение времени ориентирования удовлетворительно описывается ' показательным законом (проверка соответствия эмпирического, полученного с помощью скоростной киносъемки, и теоретического распределений осуществлялась по критерию А. Н. Колмогорова при уровне значимости 15%), можно воспользоваться выражениями, предназначенными для описания процессов массового обслуживания [5], интерпретируя их применительно к решаемой задаче. Задача сводится к определению того наибольшего значения времени ориентирования t, которое может иметь место при заданной вероятности его появления и принятом зкспоненциальном законе распределения. Для определения этой величины используем уравнение

Для того чтобы можно было воспользоваться выражениями (40) и (41), представим фазовое условие кругового движения зеркальца (43) в виде:

Если воспользоваться выражениями (I), (II), (VI), то это равенство можно представить как

В случае абсолютно жесткого ротора критическая скорость шкр может быть получена, если воспользоваться выражениями (13) и (14). Полагая в этих выражениях у = 0, находим

ну называют машиной единичных размеров. Если воспользоваться выражениями (1.40) — (1.42), то для автомодельных режимов,

Если воспользоваться выражениями (1.39) и (1.42), то можно вычислить удельное число оборотов любой машины. Запишем: