Воспринимающей поверхности

Редукторы червячные. В червячных редукторах входным является вал червяка. Примеры возможного конструктивного оформления показаны на рис. 14.6, а, б, где радиально-упорные подшипники установлены «враспор», и на рис. 14.7 — установка подшипников по рис. 3.6, в; левая опора фиксирующая, правая плавающая. Схема установки подшипников по рис. 14.7 характеризуется тем, что фиксирующая опора может воспринимать значительные осевые нагрузки, так как здесь можно применить конические подшипники с большим углом конуса.

Все буртики, выполненные по рис. 7.21, способны воспринимать значительные осевые нагрузки. Приведенные упорные буртики могут быть применены при любом из способов крепления подшипников, показанных на рис. 7.20.

На рис. 12.10 показано конструктивное оформление узла вала-червяка при установке подшипников по схеме /б: левая опора фиксирующая, правая плавающая. Эта схема установки подшипников характеризуется тем, что фиксирующая опора может воспринимать значительные осенью нагрузки, так как здесь можно применить конические подшипники с большим углом конуса.

Все упорные заплечики, выполненные по рис. 7.21, способны воспринимать значительные осевые силы и могут быть применены при любом из способов крепления подшипников, показанных на рис. 7.20.

На рис. 12.11 показано конструктивное оформление узла вала-червяка при установке подшипников по схеме 16 (рис. 3.9): левая опора фиксирующая, правая — плавающая. При такой схеме установки подшипников фиксирующая опора может воспринимать значительные осевые силы, так как можно применить конические подшипники с большим углом конусности.

Крепление деталей при помощи пружинных колец (рис. 3.12, л) может воспринимать значительные осевые нагрузки, но меньшие, чем распорные втулки. Недостатком такого соединения является отсутствие осевого поджатия — деталь ie всегда может быть зафиксирована в осевом направлении. В необходимых случаях между кольцом и ступицей устанавливают специальную шайбу, которую подбирают по величине зазора. Канавки также являются концентраторами напряжений, поэтому колща лучше использовать на концах валов, где напряжения невелики. Размеры пружинных колец и канавок для них приведены в табл, 5.45.

Роликовые радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами (рис. 3.158) способны воспринимать значительные радиальные нагрузки. Требуют точной соосности посадочных мест, в противном случае ролики работают кромками и подшипники быстро разрушаются. Применяют для коротких жестких валов, а также в качестве «плавающих» опор (см. § 3.74).

Жесткие ванты также являются переходной конструкцией от балки к гибкой ванте, однако они обладают существенными достоинствами: конструктивной простотой обычных балок или ферм и, как следствие, - простотой в изготовлении и монтаже; значительной собственной изгибной жесткостью; возможностью устройства кровли по верху покрытия. Наличие в настоящее время проката из высокопрочной стали с временным сопротивлением 600-700МПа позволяет в этих конструкциях воспринимать значительные растягивающие усилия и возводить покрытия больших пролетов - до 101,4 м (рис.12.38).

Основное применение имеют посадки Я7/р6, Я7/г6, H7/s6, Я7/г7, Я7/м7. Соединения просты в Изготовлении, обеспечивают хорошее центрирование сопрягаемых деталей и могут воспринимать значительные статические и динамические нагрузки.

Опорные узлы с шаровыми подшипниками (рис. 4.59, а) могут воспринимать значительные усилия. В тех случаях, когда усилия невелики, что характерно для механизмов приборов, шаровой подшипник заменяют коническим (рис. 4.59, б). Замыкание в таких опорах обычно силовое, что намного уменьшает трудоемкость изготовления.

Все буртики, выполненные по рис. 7.21, способны воспринимать значительные осевые нагрузки. Приведен ные упорные буртики могут быть применены при любом из способов крепления подшипников, показанных на рис. 7.20.

размеров тешюотдающей или тепло-воспринимающей поверхности обтекаемого средой тела.

воспринимающей поверхности 108

Центральным вопросом является определение расчетной температуры пламени. Если определять эту температуру для расчета излучения слоя газов путем введения множителя к средней по массе температуре, как это делает в своей работе А. В. Кава-деров [149], то определить эту температуру при наличии тепло-воспринимающей поверхности, особенно в сочетании с внутренней задачей, практически невозможно, не говоря уже об определении температуры с учетом процессов тепловыделения (горе-

Время нагрева т обратно пропорционально также удельной поверхности тепловосприятия нагреваемых изделий РЫ[0М (т. е. луче-воспринимающей поверхности, приходящейся на единицу массы тела). Получение наиболее высоких показателей печи по производительности неизбежно требует повышения параметра РМ10М> что наиболее полно достигается в практических условиях организацией всестороннего нагрева изделий. Исключительно сильно зависит время нагрева t от температуры стенки печи Гст. Так, увеличение температуры Гст, даже при сохранении постоянства отношений Т'м/ГСт и Т" м/Гст (т. е. при наличии одновременного роста и конечной температуры нагрева изделий Г"„), ведет к относительному снижению длительности нагрева, которое равно относительному изменению Тот в третьей степени. Повышение Г0т при сохранении уровня Т"м ведет к еще большей скорости снижения т. Скоростной нагрев изделий, наряду с отмеченным выше, неизбежно требует реализации как высоких Гст, так и высоких перепадов температур ДГ"=ГСт — Г"м.

Обычно формулу (2) упрощают, приравнивая агг к агк, в результате чего получается известная формула Нуссельта. Однако экспериментальные данные .ИГ АН УССР, ВНИИМТа (Свердловск) и зарубежных авторов указывают на необходимость учета поглощения тепла холодными слоями у тепло-воспринимающей поверхности. Сравним расчеты теплообмена излучением между газом и стенкой по двум формулам, выражая их через' коэффициент теплопередачи излучением. Для упрощения принимаем ак = 1. Тогда коэффициенты теплопередачи

Значения коэффициента сслуч, рассчитанные по формуле (4), непрерывно возрастают при увеличении температуры тепло-воспринимающей поверхности:

Расчет по формуле (3) дает совершенно другие результаты. Для сравнительно толстых газовых слоев и низких температур газа значение коэффициента ащч повышается с ростом температуры поверхности. При малой толщине эффективного слоя газов алуч<^ алуч и с повышением температуры тешювоспри-нимающей поверхности рост коэффициента замедляется и даже возможно уменьшение его. На рис. 1 приведены значения алуч, рассчитанные для продуктов сгорания природного газа, при коэффициенте избытка воздуха, равном единице, и толщине слоя газов 200 и 5 см. На рис. 2 представлены результаты сравнения значений коэффициентов а^ и a^,, в виде относительной разности А. Величина А не характеризует истинную погрешность, а показывает качественную сторону зависимости. С повышением температуры тепловоспринимающей поверхности и уменьшением толщины излучающего слоя, т. е. в условиях, подобных условиям печей скоростного нагрева, точность общепринятых формул расчета теплообмена между излучающим газом и стенкой снижается.

Уменьшение тепловых потоков излучением газа на металл получается главным образом из-за снижения эффективной степени черноты газового слоя, имеющего высокую температуру. На рис. 3 и 4 представлены зависимости коэффициентов ов и Окон от степени черноты газа при различном отношении тепло-воспринимающей поверхности металла к поверхности кладки со.

В печах скоростного нагрева нагреваемые изделия чаще всего располагают так, чтобы между ними был зазор (т. е. чтобы угловой коэффициент металла на металл фмм?= 0)- В этом случае вместо действительной тепловоспринимающей поверхности принимают эффективную поверхность

где Тст — абсолютная температура тепло-воспринимающей поверхности.

на одинаковых расстояниях друг от друга 6Г. В качестве структуры второго типа примем систему плоскопараллельных пластин толщиной 6^ с расстоянием между ними бг, расположенных перпендикулярно плоскости тепло-воспринимающей поверхности, т. е. параллельно направлению потока энергии. Все возможные значения теплового сопротивления слоя загрязнений ограничены пределами, характерными для рассматриваемых двух типов структур. Для структуры первого типа тепловое сопротивление имеет максимальное, а для структуры второго типа — минимальное значение-

Нормативную нагрузку от веса снега определяют по горизонтальной проекции воспринимающей поверхности, и ее принимают равной 103 Па. Толщину обледенения на оттяжках, канатах и решетчатых элементах металлоконструкций принимают равной 1... 1,2см при удельном весе льда 9 кН/м3. Перегрузки от снега и обледенения при расчете не учитывают. Снеговую и ветровую нагрузки одновременно не учитывают. Нагрузки, вызываемые температурными изменениями окружающей среды, указывают в технических заданиях на проектирование крана и учитывают только при расчетах статически неопределимых конструкций. Допускается принимать интервал колебаний температур ±40° С.