Воздействия центробежных

Понижение пластичности меди при увеличении длительности испытания иллюстрируется также данными работы [1]. Десятикратное увеличение длительности воздействия атмосферного воздуха понижает относительное сужение меди с 95 до 77% при 375 °С и с 81 до 47 % при 425° С (табл. 6). При испытании в разреженном воздухе пластичность также понижается, но тем меньше, чем лучше вакуум. Наибольшая пластич-

которое повышение его временного сопротивления при 200 °С обусловлены недостаточной чистотой. Пониженная пластичность недостаточно чистого' никеля при 700—900 "С повышается при Переходе от статических испытаний к динамическим. Это связано с уменьшением времени воздействия атмосферного воздуха.

Сталь, медь и ее сплавы В качестве покрытий, защищающих от воздействия атмосферного, водной среды или органических кислот; в пищевой промышленности при изготовлении консервных банок; с целью создания хорошей плавкости и электропроводности поверхностей Горячее погружение или электроосаждение

металл от воздействия атмосферного воздуха, вследствие чего металл шва сильно насыщается кислородом и азотом. Быстрое застывание расплавленного металла шва вследствие незначительного количества шлака ухудшает условия дегазации и удаление неметаллических включений, а также способствует получению выпуклой чешуйчатой поверхности наплавленного валика с резким переходом к основному металлу. Вследствие указанного ионизирующие тонкие покрытия не обеспечивают высоких механических свойств и физической сплошности шва. Несмотря на эти недостатки, тонкие покрытия находят ещё широкое применение в промышленности. Путём некоторого количественного и качественного изменения состава электродного покрытия и применения не только малоуглеродистой, но и низколегированной электродной проволоки созданы промежуточные типы тонкопокрытых электродов, обеспечивающие более высокие механические свойства сварного соединения (высокую деформационную способность при благоприятной форме шва). Кроме того, состав тонкого покрытия может оказать существенное влияние на скорость плавления электрода.

Толстые (качественные) электродные покрытия должны обеспечивать: 1) устойчивость вольтовой дуги при заданном характере и предельных колебаниях сил тока; 2) эффективную защиту металла шва от вредного воздействия атмосферного воздуха в процессе плавления и переноса электродного металла в дуге и кристаллизации металла шва; 3) спокойное и равномерное расплавление электродного стержня и покрытия; 4) требуемый химический состав наплавленного металла и его постоянство; 5) благоприятные условия для непрерывного переноса металла в дуге, обеспечивающие максимально возможную при заданных условиях производительность дуги (коэфициент наплавки); 6) требуемую глубину провара; 7) дегазацию металла шва в процессе его кристаллизации; 8) правильное формирование шва (валика, слоя) под шлаком; 9) быструю коалес-ценцию шлака, находящегося в виде частиц или эмульсии в расплавленном металле, и быстрое его всплывание на поверхность наплавленного слоя (валика); 10) физические свойства шлака, допускающие выполнение сварки при заданной форме шва и его положения в пространстве; 11) лёгкую удаляемость шлака с поверхности наплавленного слоя; 12) достаточную для нормальных производственных условий прочность покрытия и сохранность его физико-химических и технологических свойств в течение заданного периода времени.

В зависимости от рода получаемого шлака электродные покрытия могут быть разбиты на кислые и основные. Важнейшим моментом, определяющим качество покрытия, является степень его раскислённости или окислительная способность образуемых им шлаков. Даже в условиях весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного внешнего воздействия атмосферного кислорода нераскис-лённые или слабо раскисленные шлаки могут насытить металл шва значительным количеством кислорода за счёт перехода свободных окислов из шлака в металл. Аналогичное явление может иметь место при использовании в покрытии рудных компонентов, которые при нагреве выделяют свободный кислород, например, марганцевая руда. В советской практике для многих марок толстопокрытых электродов применяются главным образом основные раскисленные покрытия, особенно при сварке легированных сталей. Для регулирования химического состава металла шва и его механических свойств в советской практике в подавляющем большинстве марок покрытых электродов, применяемых для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, практикуется легирование через покрытие. Для этой цели используются в основном различные ферросплавы, которые одновременно осуществляют и другие функции вэлектродном покрытии (раскисление, создание мелкозернистости металла шва, повышение устойчивости дуги, улучшение технологических свойств шлака).

от вредного воздействия атмосферного

Защита расплавленного металла от вредного воздействия атмосферного воздуха может быть осуществлена применением: а) толстопокрытых

Атомно-водородная сварка представляет собой электрохимический процесс, при котором для местного нагревания и расплавления свариваемых элементов (и присадочного металла) используется открытая независимая вольтова дуга и теплота, выделяющаяся при рекомбинации диссоциированного этой дугой атомного водорода в молекулярный. Подводимый в область вольтовой дуги водород одновременно служит защитным газом, предохраняющим расплавленный металл от вредного воздействия атмосферного воздуха.

посредственно для расплавления свариваемого металла не используется. Химическая активность водорода в его молекулярном и особенно атомном состоянии способствует созданию весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного воздействия атмосферного воздуха.

При атомно-водородной сварке присадочным металлом обычно служат проволока или полоски металла примерно такого же химического состава, как и основной металл. Защита металла от вредного воздействия атмосферного воздуха при атомно-водородной сварке весьма совершенна, вследствие чего угар элементов в дуге очень незначителен. Отмечаемое понижение содержания углерода в металле шва (по сравнению с его содержанием в присадочном металле; объясняется не реакциями окислительного характера, а взаимодействием водорода с углеродом. При сварке малоуглеродистой стали понижение показателей прочности вследствие снижения концентрации углерода в металле шва полностью компенсируется его легированием вольфрамом (0,07— 0,10%). В тех случаях, когда необходимо со-

При набегании ремня на шкивы на каждый элемент его массы dm в пределах угла обхвата а действует центробежная сила dC. Поэтому ветви ремня испытывают также натяжение Sv от воздействия центробежных сил:

Полные натяжения ведущей Si и ведомой S't ветвей SI = St -f--f- ^г>; S'i = S2 + Sv. Воздействия центробежных сил особенно сказываются при v > 10 м/с, а также зависят от способа натяжения и вида передачи, что учитывают с помощью коэффициента х *•

цепи; ЯЦ=- —натяжение от воздействия центробежных сил (учитывается при v ^ 5 м/с); q — вес 1 м в цепи; g = 9,81 см/с2:,

Давления на валы. В цепных передачах, так же как и в ременных, натяжения от воздействия центробежных сил на валы не передаются. Поэтому валы нагружаются только окружным усилием Р и натяжением от провисания цепи 2Pf. Давления на валы в ценных передачах можно определять по формуле

Натяжение цепи от воздействия центробежных сил (учитывается при v ^ 5 м/с)

Нагрузка на валы звездочек. В цепных передачах, так же как и в ременных, натяжения от воздействия центробежных сил на валы не передаются. Поэтому валы нагружаются только окружной силой Ft и натяжением от провисания цепи 2Fy. Цепь действует на валы звездочек с силой

Типичный характер изменения турбулентного касательного напряжения трения (т„ь = ~Pw'nwV) показан на рис. 4.5,а. Из рисунка видно, что турбулентное трение Г„е (также, как и корреляция ш^ш) Изменяет свой знак по сечению канала. При этом радиус нулевого значения T^J и минимума значений е,- практически совпадают между собой. Эти факты являются признаком существования двух различных областей потока. В первой из них, которая расположена в периферийной зоне канала(u/ w't < 0, т„ > 0), центробежные массовые силы способствуют уменьшению турбулентности, во второй (w'^w't > О, 7"Ч? < 0) — имеет место обратный процесс. При затухании закрутки Происходит смещение радиуса нулевого значения т^ к оси канала, т. е. зона консервативного воздействия центробежных массовых сил на поток расширяется. При Ф* = 0,04...0,95 радиальное распределение т t

T-t — О). Стабилизирующий характер воздействия центробежных массовых сил приводит к тому, что опытные точки располагаются ниже линии, характерной для осевого пограничного слоя на плоской пластине.

Таким образом, условие активного воздействия центробежных массовых сил на плоский криволинейный'поток при использовании гипотезы о сохранении угловой скорости вращения имеет следующий вид [ 47 ]

переместившийся из точки в i в точку bt (ц? >. 0), вызьшает положительную пульсацию угловой скорости (wj. >0). При перемещении элемента из точки a t в точку Ci (w'r < О) в последней возникает отрицательная пульсация угловой скорости (и? < 0).Таким образом, при активном характере воздействия центробежных массовых сил корреляция w'rwv будет положительной, а турбулентное касательное напряжение трения rrif — отрицательной величиной. Аналогичный анализ показывает, что при консервативном воздействии Щ. и? < 0, тГ(. > 0.

ния трения указывает на существование в закрученном потоке областей с активным и консервативным характером воздействия центробежных массовых сил.