Воздействия ультразвука

Принципиальная схема определения ресурса tp безопасной эксплуатации при статическом нагружении аппарата с учетом усиления коррозии от воздействия внутреннего давления показана на рис. 6.3.

где аср — средние предельные напряжения в стенке оболочковой конструкции, отвечающие моменту потери ее пластической устойчивости, Oj о? — напряжения в обмотке (бандаже) с учетом ее предварительного натяжения и воздействия внутреннего давления р оболочки

В случае использования в качестве бандажа обмотки в виде жгутов из стеклопластика, материал которых имеет отличный по сравнению с металлом оболочки модуль упругости, изменяется вид соотношений, определяющих параметр двухосности и, хотя алгоритм остается прежним. В частности, выражение для оценки напряжений в элементе обмотки от воздействия внутреннего давления р имеет вид

Рис. 13.16. План блока воздухонагревателей и воздухопровод горячего дутья 1 - камера насадки воздухонагревателя; 2 - оси воздухонагревателей; 3 - рамы здания воздухонагревателей; 4 - камера горения воздухонагревателя; 5 - отвод воздухопровода горячего дутья (перемещается по вертикали в результате нагрева кожуха камеры горения); 6 - затяжки, малодеформируемые от воздействия внутреннего давления воздухопровода; 7 - компенсаторы; 8 - кольцевые ребра для крепления затяжек к воздухопроводу; 9 - подвесные опоры воздухопровода горячего дутья с закреплением на тарельчатых пружинных шайбах; 10 - прямые участки воздухопровода горячего дутья; 11 - обычные опоры воздухопровода горячего дутья; 12 - оси доменной печи; 13 - кольцевой

конструкции, отвечающие моменту потери ее пластической устойчивости, О] ох — напряжения в обмотке (бандаже) с учетом ее предварительного натяжения и воздействия внутреннего давления р оболочки

В случае использования в качестве бандажа обмотки в виде жгутов из стеклопластика, материал которых имеет отличный по сравнению с металлом оболочки модуль упругости, изменяется вид соотношений, определяющих параметр двухосности п, хотя алгоритм остается прежним. В частности, выражение для оценки напряжений в элементе обмотки от воздействия внутреннего давления р имеет вид

Основные положения расчета на прочность труб магистральных нефтепроводов. Будем рассматривать вопрос расчета на прочность трубопроводов только от воздействия внутреннего давления в трубах. Именно так рассчитываются на прочность подземные трубопроводы, не подвергающиеся дополнительным внешним силовым воздействиям. Такой расчет прочности трубопровода осуществляется по критерию предельного состояния при статическом нагруже-нии труб внутренним давлением до разрыва [206].

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядом экспериментальных исследований.

В работах [4, 5], развивающих предложения [271, 296], дана методика расчета тонкостенных овальных труб с учетом изменения начальной овальности от воздействия внутреннего давления. Для определения максимальных тангенциальных напряжений, возни-

Входящие в формулы (3.43), (3.45) постоянные определяются по опытным данным. Так, для соединений трубопроводов, работающих в условиях воздействия внутреннего давления жидкости и циклических напряжений изгиба, возникающих при вибрации труб, эти данные приведены в табл. 1 работы [60].

Таблица з женные на рис. 37. Изломы всех труб (включая полиэтиленовые), возникшие после длительного воздействия внутреннего избыточного давления, хрупкие; деформация труб при хрупких изломах мала и близка к значениям, полученным при долговременных испытаниях соответствующих материалов на растяжение. Допускаемые касательные напряжения для труб при длительном нагружении приведены в табл. 3.

электронных оболочек реагирующих частиц); 4) десорбционного и • диспергирующего воздействия; 5) местного повышения температуры и давления; 6) создания механической напряженности и др. Преобладание одного или нескольких из перечисленных факторов, а также характер контроля коррозионного процесса определяют различные конечные эффекты воздействия ультразвука на корродирующую систему.

Перед применением капиллярного контроля поверхности металла должны быть очищены от шлаков, масла и прочих загрязнений. Контролируемые поверхности первоначально смачивают специальной жидкостью - индикаторным пенет-рантом, проникающим в щель на поверхности (рис. 4.18). Основной частью пенетранта обычно является керосин, который исключает закупорку щелевидностей. Проникновение пенетранта может иметь место в результате капиллярности, компрессии, воздействия ультразвука, комбинации воздействий. Время действия пенетранта - до 5 мин. Далее проводится очистка поверхности от пенетранта и проявление оставшегося на поверхности рисунка.

кратность циркуляции масла k = 10 ч '. На следующем этапе эксперимента применяли ультразвук, создаваемый ультразвуковым генератором. За-' дача состояла в изучении воздействия ультразвука на физико-химические свойства для продления его срока службы в ГТУ. Сравнительный анализ трех проб масла приведен в табл. 14.

Установлено также, что наложение ультразвуковых колебаний чаще всего повышает пластические свойства металлов и сплавов, причем при испытаниях на растяжение с увеличением длины испытываемого образца эффективность воздействия ультразвука увеличивается.

Эффективность воздействия ультразвука на металлы в значительной степени зависит от величины амплитуды колебаний, т. е. соблюдения условий резонансного режима, которые в свою очередь зависят от материала, размеров образца и места расположения концентратора и отражателя ультразвуковых колебаний.

Ультразвук также оказывает значительное влияние на коррозию металлов, вызывая перемешивание, изменение структуры двойного электрического слоя, десорбционное воздействие, местное повышение температуры, механические напряжения. Преобладание того или иного из перечисленных эффектов определяет конечный эффект воздействия ультразвука на коррозию. В одних случаях ультразвук затрудняет пассивацию металлов (при анодном растворении железа, меди, стали) в результате десорбции кислорода, в других — облегчает пассивацию из-за удаления с поверхности металла активаторов.

Приведенные факторы положительного воздействия ультразвука на накипь и процессы массообмена взаимосвязаны и определяются как числом и расположением преобразователей в теплообменнике, так и конструкционными особенностями самой установки.

пленка окислов на поверхности цинка практически не влияет на скорость цементации. К такому же выводу пришли в работе [ 23]. Предварительная активация поверхности металла-цементатора позволяет устранить указанные затруднения. Удаление пленки окислов с поверхности металлов может быть осуществлено как механическими, так и химическими методами. К механическим методам могут быть отнесены методы абразивного истирания, воздействия ультразвука кавитационного режима, ударные воздействия и др. Химические методы активации поверхности металлов чаще всего связаны с использованием различных кислот. Хорошим средством активации железа является предварительная обработка его растворами серной или соляной кислоты (но не азотной) . Титан и его сплавы хорошо активируются растворами фтористоводородной кислоты * .

В настоящее время общее число побликаций по вопросам применения ультразвука в процессах цементации является сравнительно небольшим. Работы [ 298, 299], посвященные цементации селена и меди в ультразвуковом поле, являются одними из наиболее ранних в отечественной литературе. Получению медных порошков цементацией в ультразвуковом поле посвящены работы [116, 300]. В работе [301] рассматривается возможность интенсификации процесса цементации меди железом путем кратковременного воздействия ультразвука на пульпу. Вопросам влияния ульт-тразвука на скорость цементации меди цинком посвящены работы [ 302 - 305]. Возможность интенсификации процесса омеднения железного порошка в ультразвукором поле показана В.И. Литвиненко1.

Оптимальная амплитуда может быть установлена по максимуму воздействия ультразвука на подъем жидкости в капилляре. Для этой цели можно использовать простое устройство, состоящее из капилляра, погруженного в жидкость.

Ультразвуковые колебания прикладываются к инструменту в осевом направлении подачи. В зависимости от кинематики движений заготовки относительно режущей кромки они могут быть продольными, крутильными и изгибными. Механизм воздействия ультразвука на процесс обработки заключается в снижении сопротивления обрабатываемого материала пластической деформации в зоне стружкообразования, снижении трения в контактных зонах и облегчении поступления смазочно-охлаждающих веществ (СОВ).