Воздействием температуры

ма с воздействием регулятора давления на топливо, как наиболее эффективное средство восстановления давления при нарушениях режимов' работы котлов. Влияние питательной воды на давление сильно возрастает с ростом рабочего давления, а для данного рабочего давления — с уменьшением величины недогрева до кипения.

занное -выше 'исключается. Например, ири снижении нагрузки регулятор скорости воздействует одновременно на уменьшение пропуска свежего пара в ч. в. д. ,и ч. н. д. турбины. Перемещение регулирующих клапанов ч. в. д. и ч. н. д. под воздействием регулятора скорости осуществляется так, чтобы количество отбираемого пара от турбины тепловыми потребителями не изменялось. Точно так же при изменении величины отбора пара от турбины

регулятор давления его (воздействует одновременно на обе .группы клапанов ч. в. д. и ч. я. д. и поддерживает неизменное равновесное состояние между нагрузкой и отбором пара. Так, например, при уменьшении отбора пара от турбины регулятор давления одновременно уменьшает пропуск свежего пара IB ч. в. д. и увеличивает пропуск пара в ч. н. д. турбины. Перемещение регулирующих клапанов под воздействием регулятора давления при этом не вызывает изменения электрической мощности турбогенератора.

Перемещение регулирующих клапанов под воздействием регулятора давления производится так же, как и под действием регулятора скорости при помощи сервомотора (усилителя).

Перемещение регулирующих клапанов под воздействием регулятора давления происходит так же, как и под действием регулятора скорости при помощи сервомотора (усилителя). ,

При связанном же регулировании турбины, когда каждый регулятор воздействует одновременно на клапаны ч. в. д. и ч. н. д., указанные выше недостатки регулирования исключаются. Например, при снижении нагрузки регулятор скорости воздействует одновременно на уменьшение пропуска свежего пара в ч. в. д. и ч. н. д. турбины. Перемещение регулирующих клапанов ч. в. д. и ч. н. д. под воздействием регулятора скорости осуществляется так, чтобы количество отбираемого пара от турбины тепловыми потребителями не изменялось. Точно так же при изменении величины отбора пара от

туроины регулятор давления воздействует одновременно на обе группы клапанов ч. в. д. и ч. н. д. так, чтобы электрическая нагрузка генератора не менялась. Так, например, при уменьшении отбора пара от турбины регулятор давления одновременно уменьшает пропуск свежего пара в ч. в. д. и увеличивает пропуск пара в ч. н. д. турбины. Перемещение регулирующих клапанов под воздействием регулятора давления при этом не 72

Механизм распределения состоит из следующих основных деталей: рычага 1—3, имеющего опору в точке 2; валика 4, который служит шарнирным соединением между серьгой 4—2 и эксцентриковой тягой 4—0; зацепки 5, которая свободно подвешена на валике 4 и при помощи спиральной пружины 6 отжимается по направлению к оси клапана; рычажка 7, который закреплен на валике 8 и поворачивается вместе с ним под воздействием регулятора.

Под воздействием регулятора изменяется а. Связанное с этим изменение теплосодержания находят путем дифференцирования уравнения (11.3) :

В остальном необходимо контролировать, какие расходы изменяются под воздействием регулятора, а какие остаются постоянными, т. е. какие значения Да следует подставлять в уравнения (11.6) «ли (11.10). Здесь возможен тот же подход, что и для вариантов а, Ь « с. Так, для впрыскивающего охладителя при постоянстве расхода пара на притоке

на расход отборного тара. а — установка с замкнутым пароводяным аккумулятором; Ь — установка с разделенными аккумуляторами холодной и горячей воды; /—котел; 2—турбогенератор; 3—конденсатор; 4 — насосы; 5, 6 — регенеративные подогреватели низкого (а. а. д.) и высокого (п. в. д.) давления; 7 — регулирующий орган изменения расхода воды через п. н. д., находящийся под воздействием регулятора мощности; 8 — замкнутый пароводяной аккумулятор; 9, 10 — аккумуляторы холодной « горячей воды.

При сварке жаростойких сталей под воздействием температуры в металле швов могут наблюдаться такие же структурные изменения, как и при сварке жаропрочных сталей. Высокая коррозионная стойкость жаростойких сталей в газовых средах при повышенных температурах определяется возможностью образования и сохранения на их поверхности прочных и плотных пленок окислов. Это достигается легированием их хромом, кремнием, алюминием. Поэтому во многих случаях необходимая жаростой-

Красностойкость. Высокие жаропрочные свойства не должны снижаться под длительным воздействием температуры, металл горячих штампов должен устойчиво сопротивляться отпуску.

Огнеупорность — способность смеси и формы сопротивляться размягчению или расплавлению под воздействием температуры расплавленного металла. Чем крупнее песок, тем меньше в нем примесей и пыли и чем больше кремнезема, тем более огнеупорна смесь. При низкой огнеупорности на поверхности отливки образуется пригар — прочное соединение формовочной или стержневой смеси с поверхностью отливки.

8. Принцип независимости действия сил (принцип суперпозиции или наложения). Какая-либо величина, например усилие или перемещение в любом элементе конструкции, вызванные различными факторами (несколькими силами, воздействием температуры), может быть получена как сумма величин, найденных от действия каждого из этих факторов в отдельности.

В процессе сварки измерительные приборы регистрируют наблюдаемую деформацию, вызванную суммарным воздействием температуры и внутренних сил (рис. 11.7). В соответствии с формулой (11.2) упругие и пластические деформации, вызванные внутренними силами, т. е. сварочными напряжениями, определяются как

Особое внимание следует уделить выбору материала для трубопроводов, работающих под воздействием температуры более 200°С.

Наиболее эффективный метод защиты от коррозии трубопроводов, резервуаров, обсадных колонн скважин, шлейфов и т. д. от подземной коррозии •— это комплексная защита, которая включает одновременное применение изоляционных материалов и катодной поляризации. Применение только изоляционных покрытий не дает положительного эффекта из-за невозможности обеспечения полной сплошности покрытия, так как либо имеется заводской неустраненный брак, либо покрытия повреждаются при строительстве и монтаже, либо разрушаются в процессе эксплуатации в связи с воздействием температуры, механических напряжений и, наконец, времени. В местах нарушения изоляции агрессивная среда входит в контакт с металлом и обусловливает течение коррозионного процесса. Необходимо отметить, что из-за облегчения доступа деполяризатора (в основном кислорода) к металлу в дефектах изолированной конструкции скорость коррозии нередко выше скорости коррозии металла неизолированных конструкций.

После натрий-катионирова-ния вода содержит увеличенное по сравнению с исходной водой количество солей натрия и в том числе бикарбоната, подвергающегося гидролизу- под воздействием температуры; питание паровых котлов такой водой вызовет в них нарастание щелочности. Снижение щелочности добавляемой воды при схеме на-трий-катионирования можно достигнуть, если после первой ступени катионирования воду подавать в фильтры, загруженные слабоосновным анионитом, например марки АН-2Ф, а затем воду направлять во вторую ступень.

образование под воздействием температуры и газовой среды новых минералов при контактировании отдельных компонентов внутри самой частицы, между отдельными частицами и между

Состояние поверхности металлизированного углеродного волок,-на при комнатной и повышенной температурах изучалось методом сканирующей электронной микроскопии. Было установлено, что исходные металлические покрытия из меди и никеля сплошные. Под воздействием температуры поверхность металлизированного углеродного волокна модифицируется. Так, медное покрытие после отжига при температуре 400° С собирается в складки (рис. 2, а, см. вклейку). При увеличении температуры термообработки до 800° С происходит сфероидизация покрытия (рис. 2, б, см. вклейку). Аналогичные результаты при указанных температурах получаются и в случае покрытия углеродных волокон никелем.

Расплавленный металл, используемый для нанесения покрытия, может вступать в реакцию с твердым основным слоем и образовывать промежуточный сплав, представляющий собой интерметаллид, состав и толщина слоя которого зависят от составляющих металлов и времени обработки при умеренной температуре. Хотя толщина слоя интерметаллида увеличивается под воздействием температуры, реакция не является линейной по времени. Существует предел для роста любого слоя интерметаллида. Кроме того, состав слоев интерметаллида зависит от их толщины. Интерметаллид становится все более обогащенным покрывающим металлом с увеличением расстояния от межфазной границы. После выгружения из ванны на поверхности наплавленного слоя сохраняется слой чистого покрытия. На его толщину оказывают влияние текучесть, поверхностное натяжение, скорость затвердения и, в меньшей степени, скорость выгружения изделия из ванны расплавленного металла. Существует тенденция к увеличению толщины покрытия в вы-