Воздушного промежутка

1-38. Как изменятся тепловая производительность воздушного подогревателя и расход воздуха в задаче 1-37, если со стороны дымовых газов в процессе эксплуатации образуется слой сажи толщиной 62=1 мм с коэффициентом теплопроводности Х2 = 0,08 Вт/(мХ Х°С)? Все другие условия остаются без изменений.

Одновременно было проведено исследование работы воздушного подогревателя на водяной модели. Последняя была изготов-

Рис. 9-3. Сопротивление воздушного подогревателя.

Одновременно было проведено исследование работы воздушного подогревателя на водяной модели. Последняя была изготовлена в 1/5 натуральной величины с боковыми стенками из зеркального стекла. На такой модели были изучены условия движения воздуха в элементе нагревателя и измерено его гидравлическое сопротивление.

Рис. 9-3. Сопротивление воздушного подогревателя.

Температура холодного воздуха принимается равной 30" С. При проверочном тепловом расчёте температуру горячего воздуха получают из расчёта воздушного подогревателя, обычно выполняемого до расчёта топки. При проектном расчёте температурой горячего воздуха задаются. При слоевом сжигании эта температура должна быть не выше указанной в табл. 2 гл. IV. При камерном сжигании выбор этой температуры определяется компоновочными соображениями, условиями подсушки в системе пылеприготовления и выходом летучих. Для большинства влажных топлив, а также для антрацита и тощих углей желателен подогрев воздуха до 300 — 350° С. Для прочих топлив температура горячего воздуха составляет обычно 2иО— 250° С.

Котельным агрегатом называют совокупность следующих основных элементов: топки, собственно котла (испарительной части), пароперегревателя, водяного экономайзера, воздушного подогревателя, обмуровки с каркасом, арматуры и топочно-котельной гарнитуры.

Для преодоления возникших трудностей был опробован метод введения аммиака в газоход в зоне температур газов 200—220° С, т. е. в рассечку воздухоподогревателя. Котел работал без подогрева воздуха с температурой уходящих газов около 120° С. Температура горячих участков труб воздушного подогревателя составляла 170—180° С, а холодных 75—80° С. Длительное опробование показало, что при своевременном удалении продуктов реакции дробью сопротивление по газовой стороне котла держится на неизменном уровне. Вместе с тем перерывы или неисправности в работе дробеочист-ки приводили к быстрому загрязнению труб. Скорость коррозии была невелика (меньше 0,1 мм/год). Отложения хорошо растворимы и легко отмываются водой.

Под котельным агрегатом понимают совокупность следующих основных элементов: топки, собственно котла, пароперегревателя, водяного экономайзера, воздушного подогревателя, обмуровки с каркасом, арматуры и топочно-котель-ной гарнитуры.

В котельной современной пылеугольной электростанции размещают: котельные агрегаты, состоящие из парового котла, топочного устройства с экранами, пароперегревателя, водяного экономайзера и воздушного подогревателя; бункеры сырого угля, в которые уголь подается обычно ленточными транспортерами; пылеприготовительную установку, включающую угольные мельницы, эксгаустеры и прочие оборудование и устройства (пылевые бункеры и т. д.); тяговую и дутьевую установки; золоулавливающее устройство; золоудаление. Котельный агрегат размещается з основном пролете котельной — собственно котельном помещении. Компоновка одинаковых котлов совместно с их вспомогательным оборудованием и механизмами выполняется одинаково; котельная разделяется на ряд одинаковых частей по числу котлов. Каждая часть носит название котельной ячейки, например ячейка котла № 1, № 2 и т. д.

наличие сложного по конструкции воздушного подогревателя, имеющего большие габариты и требующего вследствие тяжелых температурных условий работы поверхностей нагрева применения большого количества легированных сталей;

Силикатные триплексы представляют собой два листа закаленного стекла (толщиной 2...3 мм), склеенные прозрачной эластичной полимерной пленкой. Термопан -трехслойное стекло, состоящее из двух стекол и воздушного промежутка между ними. Эта воздушная прослойка обеспечивает теплоизоляцию.

Одним из способов смещения частоты максимального звукопоглощения в низкочастотную область является создание воздушного промежутка за волокнисто-пористым материалом. Звуковые волны, падающие на жесткую отражающую поверхность, совместно с отраженными волнами образуют систему стоячих волн. Ближайшая пучность колебательной скорости находится на расстоянии V4 длины волны Я, от отражающей поверхности. Максимальное поглощение звука наблюдается в случае, когда середина волокнисто-пористого мате-риала находится в пучности колебательной скорости, т. е.

L — толщина воздушного промежутка;

Средняя звукоизолирующая способность двухслойного ограждения с воздушной прослойкой может быть определена по формулам, аналогичным формулам (127) и (128), но с поправкой, величина которой определяется шириной воздушного промежутка: при весе 1 м2 обеих стен до 200 кГ

здесь А — аддитивный член, величина которого зависит от ширины / воздушного промежутка:

Заполнение воздушного промежутка пористо-волокнистыми материалами целесообразно при уменьшении веса конструкции и при

Рис. 55. Установка рогового разрядника (а) и воздушного промежутка (б)

Из формулы (92) следует, что, изменяя угол клина а, можно изменять ширину наблюдаемых интерференционных полос, которые при рассмотренном способе возникновения называют полосами равной толщины. Другой способ получения интерференционных полос, называемых полосами равного наклона, заключается в том, что параллельные световые пучки, падающие на плоскость под разными углами р\, разделяют линзой и собирают в разных местах фокальной плоскости, причем каждой отдельной полосе соответствует определенная, зависящая от наклона р1, разность хода А, а именно для воздушного промежутка

Определим магнитное сопротивление воздушного промежутка #то и реактивное сопротивление х0 (см. рис. 7-4). Считая, что индукция под башмаками магнитопровода постоянна, а за пределами их равна нулю, получим:

Остальной путь разделяется на две ветви: для потока рассеяния Ф5 это участок поворота из полости индуктора внутри воздушного промежутка h между индуктором и поверхностью детали, которому соответствует магнитное сопротивление R'ms и участок внутри воздушного промежутка с сопротивлением Rms (рис. 1.1, б); для рабочего потока Фм— участок пути через зазор h с магнитным сопротивлением Rmh и участок внутри нагреваемой детали, имеющий комплексное магнитное сопротивление Zm2.

В качестве характеристик разрядного промежутка можно взять минимальную напряженность электрического поля, обеспечивающую сплошное заполнение разрядной зоны, ширину разрядной зоны и выделяющуюся мощность. Расчет системы электродов затруднен неравномерностью разрядной зоны при цилиндрических электродах. Минимальная ширина разрядной зоны зависит от диаметра электрода D и величины воздушного промежутка h.