Воздушном окислителе

Значительная часть теплоты (до 70 %) теряется с отработавшими газами и с охлаждающей водой (или с воздухом при воздушном охлаждении). Экономичность ДВС можно значительно повысить, если использовать эту теплоту, например, для горячего водоснабжения.

где х = 0,95 — коэффициент, учитывающий отвод теплоты в диск. При воздушном охлаждении лопаток (Сох = 0,02)

При воздушном охлаждении двигателя формула (379) остается справедливой, только все параметры должны быть взяты для воздуха.

Контрольные испытания показали, что описываемый метод дает экономию энергии (в пересчете на первичные энергоресурсы) около 50% по сравнению с обычным газовым нагревом. Эта экономия достигается в основном из-за высокой эффективности электронагрева, а также потому, что отпадает необходимость в принудительном воздушном охлаждении стекломассы, поскольку обеспечено более совершенное регулирование температуры в отдельных зонах форкамеры. Форкамера сконструирована так, что не происходит потерь теплоты через боковые стенки и дно канала.

Примечание. Генераторы серии ТВ могут длительно работать при воздушном охлаждении с нагрузкой, не превышающей 60 °/0 аоминальной. Вес статора для генераторов с водородным охлаждением указан с щитами и газоохладителями.

При повышенных температурах охлаждающей жидкости и при воздушном охлаждении следует брать несколько большие величины п\.

При воздушном охлаждении:

* При снятии нормальной характеристики компрессор остаётся включённым только в том случае, если он служит для продувки или наддува, а вентилятор — при воздушном охлаждении.

метры для решёток типа 2). Диаметр воздушных трубок 6—10 мм. Ширина водяных каналов у сотовых и пластинчатых решёток 0,8—2,5 мм. Толщина решёток у автомобильных двигателей 50—140 мм, у танковых до 200 мм. По типу решёток радиаторы называются: трубчатыми (типы 1, 2 и 3), пластинчатыми (типы 4 и 5) и по внешнему виду решётки — сотовыми и радиаторами с воздушными трубками. Вентиляторы. Принудительный обдув радиаторов или ребристой поверхности цилиндров (при воздушном охлаждении) осуществляется вентиляторами. Помимо этого воздушный поток вентиляторов используют для обдува корпуса двигателя, агрегатов, масляных радиаторов и пр. Для охлаждения двигателей применяются:

1) центробежные вентиляторы (обычно типа „Сирокко") при воздушном охлаждении (фиг. 140) и

При двух и большем числе рядов компрессоры этих типов динамически уравновешены. Они допускают многооборотность и потому удобны для непосредственного соединения с электродвигателями и двигателями внутреннего сгорания. Они отличаются небольшими размерами и в условиях работы передвижных установок вполне надёжны. В компрессорах с расположенными под углом осями цилиндров число подшипников меньше и вал проще, чем в рядных вертикальных компрессорах, что облегчает применение подшипников качения. Компрессоры V- и W-образного выполнения имеют преимущество перед вертикальными при воздушном охлаждении.

Уже предварительные опыты, проведенные под давлением 30—40 атм, показали, что даже на воздушном окислителе теплота сгорания полученного газа Qv ^> 1700 -f- 1900 ккал/м3, т. е. значительно выше, чем у газа, полученного в процессе газификации, причем выход газа достигает 4 м3/кг топлива.

Графические зависимости коэффициента теплообмена излучением ал,р, рассчитанные при сгорании солярового масла и природного газа в кинетическом режиме на воздушном окислителе под давлением в пределах 1 — 50 ата в камере dK = 0,185 м, приведены на рис. 10, где показано изменение отношения ал,р/аЛ]Н = /р в зоне горения при сгорании жидкого и газообразного топлива в тех же режимах.

Если вновь обратиться к опыту, то можно заметить, что с повышением давления в топочной камере до 20 — 50 ата максимальная температура Т тк* в зоне горения повышается на 200 — 400° на воздушном окислителе и на 400—600° на парокислородном дутье (при повышенной концентрации кислорода). Тогда

Такая характеристика процесса горения является общей при сжигании перемешанной смеси как на воздушном окислителе (при ав = 1Д и выше)г так и на комбинированном окислителе с раздельным вводом кислорода (при ав = ОД -г- 0,6). Этот вывод подтверждается более равномерным распределением концентраций и температур по сечению камеры сгорания (рис. 36). При горении неперемешанных смесей (диффузионный режим) выгорание горючих элементов и распределение температур по сечению неравномерны, а локальные коэффициенты избытка воздуха существенно отличаются от среднего (рис. 36).

Характеристика выгорания газообразного топлива в высокоскоростном потоке в полузакрытом канале на обогащенном воздушном окислителе при аОг = 1,Ь, рОг —и,д кг/кг а - изменение концентрации СО2, 02, СО и Н2 по оси канала при выгорании перегнанной смеси; б_изменение концентрации СО*, 0„ СО,Н2,СН4 по оси канала при выгорании неперемешаняои смеси <в диффузионном режиме); в — изменение температур газа по оси полузакрытого к°««ла: при выгорании перемешанной (1) и неперемешанной (г) смеси, в отсутствие магнитного поля (3) и при его наложении (4) (В = 16 000 гс)

Сравним длину зоны горения хт в зоне горения с Ро2 = 46,4% и ав = = 1,02 и в зоне горения на воздушном окислителе (р0а = 23,2%). В обеих зонах расход топлива будем считать постоянным, а давление и размеры камеры сгорания постоянными.

Однако за исходное оптимальное значение коэффициента избытка воздуха, при котором обеспечивается полное сгорание топлива на воздушном окислителе, примем ав = 1,1. Для этой цели вновь обратимся к зависимости (1,2).

на воздушном окислителе (Р = 0,232 при ав = 1,1)

яая концентрация кислорода понижалась до рО2 = 24-н28%, приближаясь к условиям горения на воздушном окислителе.

на воздушном окислителе под давлением до 5 avna

Номограмма для расчета температуры парогаза или удельного расхода распыленной воды при сжигании керосина на воздушном окислителе при заданных температурах