Возможных механизмов

Футеровка травильных ванн с горячей (до 95 °С) серной кислотой, непрерывно-травильных агрегатов и при возможных механических воздействиях на футеровку

Характеристики возможных механических воздействий на аппаратуру в зависимости от места ее установки и транспортирования приведены в табл. 1.

Сварное соединение следует конструктивно разгружать от возможных механических и термических напряжений (муфты, втулки и т. п.).

Для снятия зарядов использовались изотопы Ри239 (а-излучепие) и S35 (р-излучение). Работа с Ри239 проводилась в ЦНИИШелке, а работу с S35 вели совместно комбинат им. Щербакова, Институт автоматики и телемеханики АН СССР и ЦНИИШелк. Излучатель на основе Ри239 был получен готовым, излучатели па основе S36 приготовлялись специально по следующей технологии: брали S36 в виде белого порошка BaS04 максимальной удельной активности, изготовляли подложки из нержавеющей стали размером 30 X 120 мм с бортиками высотой 1,5—2 мм. В пробирку с BaS04 добавлялось несколько граммов этилового спирта и взбалтыванием смеси получали суспензию, которая разливалась равномерным слоем по подложке. После высыхания спирта па подложке оставался тонкий слой белого налета BaS04, для укрепления которого он пропитывался небольшим количеством 0,1 % раствора органического стекла в дихлорэтане. Подложка обклеивалась защитным слоем тонкой парафинированной конденсаторной бумагой толщиной 0,01 мм для того, чтобы энергия частиц, поглощаемых в защитном слое, не превышала 0,01—0,02 мае. Затем подложка помещалась в кассету из органического стекла, а кассета в стальной экран-держатель таким образом, чтобы направленный поток (3-излучения шел в одну сторону. На пути потока располагалась редкая сетка для защиты активного слоя от возможных механических повреждений. Было выработано оптимальное расположение излучателя над лентой в месте на-

Задачи современной техники смазки заключаются в достижении долговечной и бесперебойной работы машин, увеличении их производительности, повышении к. п. д., сокращении затрат на ремонт, уменьшении расхода смазочных материалов и снижении внеплановых простоев агрегатов. В результате перехода на более совершенные подшипники, уменьшающие трение (подшипники качения и жидкостного трения); применения современных способов подачи смазки (централизованные автоматические системы густой и жидкой смазки), улучшения качества смазочных материалов (очистка их от возможных механических включений), правильного подбора масел для отдельных механизмов уменьшаются потери на трение и изнашивание деталей, лучше отводится тепло от узлов трения и сокращается расход масел.

При работе с электросварочным аппаратом следует удостовериться в том, что все части электросварочной установки, находящиеся под напряжением, надежно заземлены, а провода хорошо изолированы и защищены от возможных механических повреждений.

3) клеев (твердеющие при высыхании или при полимеризации): целлулоидно-ацетонового (схватывание 15 мин., твердение 9 час.); нитроцеллулозного быстросохнущего (колаксилин 6 ч., канифоль 2 ч., этиловый спирт 40 см3, серный эфир 60 см3); клей БФ2 (при температурах до 2Б°) и БФ4 (при температурах до 100°); бакелитового; кремнистоглифталевого клея № 206 (пропитывание бумажной основы), № 200 (крепление концов выводов); 4) выводы от тензочувствительной проволоки (оловянный припой на канифоли или точечная сварка) медные луженые ф 0,1—0,4 или плоские 1 X 0,04— 0,06 мм; 5) защита датчика от повреждений и влияния температуры — из сукна или фетра или другим способом в зависимости от возможных механических воздействий или среды; см. также [32], [35], [45], [52], [64], [67], [77].

Конструкция кабеля должна выбираться с учетом условий его работы и возможных механических воздействий.

электролитического утонения могут быть прокатанная лента толщиной до ~0,5 мм или вырезаемая из массивного образца пластинка толщиной 0,2—0,5 мм (пластинки вырезают абразивным камнем или- на станках — электроэрозионном или анодномеханическом). Желательно, чтобы заготовка имела форму диска и диаметр, подходящий для последующей установки объекта в объектодержателе. В противном случае необходима будет опасная с точки зрения возможных механических пов-реждений операция по вырезке из утоненной пластинки образца нужных размеров. Наиболее удобны для изготовления дисковых заготовок цилиндрические образцы диаметром 3 — 4 мм.

Характеристики ^ возможных механических воздействий на аппаратуру в зависимости от места ее установки и транспортирования приведены в табл. 1.

Диффузия металла (по данным Вагнера, катионов Меп+) и кислорода (по Вагнеру, анионов О2") в слое твердого защитного окисла МетОтп/2 может осуществляться по одному из двух возможных механизмов (рис. 35): 1) движение ионов в междо-узельном пространстве кристаллической решетки; 2) движение ионов по пустым узлам решетки.

Для описания процесса диффузии в твердом криешлдичсгком геле (металле) предложено несколько возможных механизмов диффузии: циклический, обменный, вакансионный и межузельный (рис. 15).

B. Маенниг и X. Тафернер также пришли к выводу, что физический предел выносливости является природным свойством кристаллической решетки и его проявление связано с существованием порогового напряжения образования полос скольжения. В то же время они отмечают, что на формирование физического предела выносливости влияют многие факторы: микроструктура, тип кристаллической решетки, энергия дефекта упаковки, величина зерна, атомы замещения и внедрения, деформационное старение, процессы упрочнения и разупрочнения. Из возможных механизмов упрочнения при взаимодействии дислокаций с атомами внедрения (атмосферы Коттрелла, Су-зуки и Сноека) эти авторы отдают предпочтение атмосферам Сноека, то есть блокированию дислокаций упорядоченно распределенными атомами внедрения. В целом же В. Маенниг и X. Таферпер приходят к выводу, что в настоящее время трудно дать единую интерпретацию появления физического предела выносливости у металлов и сплавов с разным типом кристаллической решетки.

Многообразие возможных механизмов и сложность их структуры увеличиваются по мере перехода от механизмов более высоких групп (четвертой и третьей) к механизмам более низких групп (второй, первой и нулевой).

Указанный принцип означает, что в процессе эволюции состояния материала последовательно реализуемые механизмы распространения трещины характеризуют его свойство сопротивляться внешней нагрузке. Один и тот же механизм развития трещины может действовать при разной комбинации параметров воздействия и уровне их величин. Условия внешнего нагружения не меняют свойств материала, а позволяют ему реализовать либо всю последовательность возможных механизмов разрушения, присущих данному материалу, или препятствуют этому, что приводит к действию лишь часть из возможных механизмов разрушения.

Рассматриваемый принцип синергетики означает независимость реализуемых процессов разрушения от вида и условий внешнего воздействия в пределах между двумя соседними точками бифуркации. Один и тот же механизм, или процесс эволюции открытой системы, может быть многократно реализован в направлении рассматриваемой координаты при различных условиях нестационарного воздействия или сочетании параметров многофакторного воздействия. Каждый объем материала не располагает информацией о своем последующем разрушении при внешнем воздействии с самого начала, а реализует один из возможных механизмов роста трещины (в соответствии с определенной иерархией). Поэтому к одному и тому же механизму разрушения можно многократно возвращаться в направлении роста трещины в условиях нестационарного режима нагружения.

шения к другому и возвращаться к уже реализованным механизмам, но дополнительно необходимо рассматривать эффект взаимодействия нагрузок. Как и в случае одноосного нагружения, внешние условия двухосного нагружения не вызывают новых механизмов разрушения, а реализуют один из возможных механизмов в соответствии с их иерархией, присущей данному материалу. Следует оговориться, что речь идет о подобии условий раскрытия берегов усталостной трещины.

рушению связи, что в известной степени смягчает напряженное состояние волокна. Вклад матрицы в вязкость разрушения сопоставим с вязкостью разрушения материала матрицы в массивной форме, поскольку матрица представляет собой непрерывную фазу, а наличие волокон, как правило, незначительно сказывается на объеме деформированного материала. Более подробно эти вопросы 'будут обсуждены ниже; сначала рассмотрим поведение волокон, а) Вклад волокон. В рассматриваемом случае напряженное состояние волокон далеко не так жестко, как в окружающей матрице; действительно, есть основания полагать, что напряженное состояние волокна по всему сечению близко к относительно равномерному растяжению. Иначе в волокне возникали бы очень высокие напряжения сдвига, тогда следовало бы ожидать расщепления углеродных волокон, а это противоречит экспериментальным результатам. Если предположить, что напряжения в волокне в основном соответствуют одноосному растяжению, то волокно можно рассматривать как миниатюрный образец в условиях испытания на растяжение. В этом случае одним из возможных механизмов поглощения или диссипации энергии является трение. Если точка разрушения волокна не лежит в плоскости распространения трещины (рис. И), то по мере раскрытия трещины волокно будет вытягиваться из матрицы. Обычно предполагают, что в процессе вытягивания сила трения не меняется [47], и, значит, для вытягивания необходимо затратить энергию

Механические свойства (например, предел текучести) эвтектического композита с двумя деформируемыми фазами зависят от возможных механизмов упрочнения, основанных на движении дислокаций в каждой фазе и через поверхность раздела.

Показано, что несколько возможных механизмов определяют прочностные свойства эвтектик. Два из них непосредственно связаны с особым состоянием поверхности раздела в направленно закристаллизованных эвтектиках — это взаимодействие дислокаций скольжения с дислокациями на полукогерентных поверхностях раздела и ограничение механизмов деформации соседних фаз за счет ориентационных эффектов.

Существующая система анализа результатов исследования отказавших деталей заключается в создании статистики только причин отказов в зависимости от наименования электростанции, типа агрегатов, времени наработки до отказа, места расположения отказавшей детали и т.д. Та же информация, которая была необходима при установлении причины отказа (результаты визуального осмотра — I этап, физико-химических исследований — II этап), статистически не обрабатывается и в последующем теряется. Статистическая обработки такой информации позволит разработать методы идентификации отказов на различных этапах проведения экспертного анализа. Эти методы могут быть наиболее полезны при проведении экспертизы отказов однотипных изделий, имеющих конечное количество возможных механизмов разрушения.