Возможных структурных

В общем случае конструкцию нужно проектировать исходя из нескольких возможных состояний нагружения. Разумеется, может оказаться, что существенно лишь одно из этих состояний, в том смысле, что только оно влияет на выбор размеров конструкций; однако этот случай встречается сравнительно редко. В данном разделе мы будем рассматривать оптимальное проектирование трехслойной балки типа, указанного в начале разд. 2.1; балка подвергнута действию двух возможных состояний нагружения с обобщенными нагрузками Ра1 и Ра2. Проектируемая балка должна иметь минимальный вес при условии, что ее податливости С] и С2 при двух состояниях нагружения должны удовлетворять неравенствам

где a2 = gegi/go = 2gi/go — квантовый коэффициент; х, р, kT, eUi — соответственно степень ионизации газа, его давление, температура и энергия ионизации; g — статистический (квантовый) вес, отвечающий числу возможных состояний частицы с одинаковой энергией. Для электрона g? = 2, что соответствует двум направлениям спина. Для ионов и нейтральных атомов значения gi и go вычисляют, исходя из строения атомов.

ВИБРОПОЛЯ - графическое изображение возможных состояний конструкции, возникающее в результате вибрации.

МАТ - автомат, у к-рого предыдущее состояние и сигнал на входе ещё не определяют полностью последующего его состояния, а только обусловливают класс возможных состояний. Наиболее изученный случай Н.э. - вероятностный автомат. НЕЕЛЯ ТОЧКА [по имени франц. физика Л. Нееля (L. Neel; p. 1904)] -темп-pa, выше к-рой исчезает спонтанная намагниченность антиферромагнетиков и они становятся парамагнетиками (фазовый переход 2-го рода).

ФЕРРИТОВОЕ ЗАПОМИНАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО - запоминающее устройство, в к-ром запоминающими элементами служат тороидальные фер-ритовые сердечники с прямоугольной петлёй гистерезиса. Применение таких сердечников обусловлено их св-вом сохранять после намагничивания одно из двух возможных состояний, к-рым приписываются значения «1» и «О» двоичного кода. Ферритовые сердечники собирают в ферритовые матрицы, каждая из к-рых содержит до неск. десятков тыс. сердечников; в состав Ф.з.у. обычно входят неск. таких матриц. Ёмкость Ф.з.у. определяется числом ферри-товых сердечников, быстродействие (цикл обращения) - их временем пе-ремагничивания. С сер. 1980-х гг. практически не применяются. ФЕРРЙТОВЫЙ СЕРДЕЧНИК - МЭГНИ-топровод определ. формы и геом. размеров, выполненный из ферритов методами порошковой металлургии. Наиболее распространены Ф.с. П-, Ш-образной формы, кольцевые, ци-линдрич. стержневые и др. Магн. св-ва Ф.с. зависят от св-в исходных компонентов и технол. режима изготовления сердечников. Ф.с. используются в качестве пост, магнитов, как элементы запоминающих устройств, в магнитомеханич. резонаторах, маг-нитострикц. преобразователях и др. устройствах.

можно изобразить схематически (рис. 3). Состояние Еа является наинизшим, поскольку трансляционная энергия электронов (Ет) всегда положительна. Уровни энергии электронов с трансляционной энергией образуют занятые уровни. Энергия электронов с наивысшей скоростью транг сляционного движения называется энергией Ферми (Ef). Таким образом, энергия Ферми характеризует максимальную энергию свободных электронов при абсолютном нуле. Выше уровня Ферми находится область возможных состояний, образованная свободными уровнями, которая ограничивается максимальной энергией ?шах. Энергия

Из первой таблицы вытекает, что из четырех возможных состояний цепь оказывается замкнутой при замыкании одного и другого контактов. Вторая таблица показывает, что цепь может быть разомкнута только при обоих разомкнутых контактах.

НЕДЕТЕРМИНИРОВАННЫЙ АВТОМАТ — автомат, у к-рого предыдущее состояние и сигнал на входе ещё не определяют полностью последующего его состояния, а только обусловливают класс возможных состояний. Наиболее изученный случай Н. а.— вероятностный автомат.

Наконец, на правильность прогноза решающее влияние оказывает достоверность информации о закономерностях изменения выходных параметров изделия в процессе эксплуатации, т. е. о случайных функциях Xl (t)\ ...; Хп (/). Информация о надежности изделия (понимая под этим оценку упомянутых функций X/ (/). или данные по надежности элементов изделия) может быть получена из разных источников и этот вопрос рассмотрен в гл. 4, п. 5. Прогнозирование может вестись на стадии проектирования (имеются ТУ на изделие, конструктивные данные о машине и ее элементах, известны возможные условия эксплуатации), при наличии опытного образца изделия (можно получить начальные характеристики машины, оценить запас надежности) и при эксплуатации (имеется информация о потере работоспособности изделий при различных условиях эксплуатации). При прогнозировании надежности изделия на стадии проектирования имеется наибольшая неопределеннЪсть (энтропия) в оценке возможных состояний изделия. Однако методический подход к решению этой задачи остается общим.

Таким образом, прогноз области возможных состояний изделия и его показателей надежности для высокоответственных объектов дополняется анализом аварийных и экстремальных ситуаций с оценкой их последствий.

Основы подхода к решению вопросов надежности газопроводных систем. При проектировании мощных магистральных газопроводов для транспорта тюменского газа возникают специфические задачи обеспечения надежности их последующего функционирования. Методология оптимального проектирования включает: а) прогноз условий работы объекта (т. е. уровней и колебаний нагрузки и параметров окружающей среды); б) анализ возможных состояний газопровода и сопряженной с ним части системы; в) моделирование способов координированного управления системой и объектом при изменениях состояния и условий; г) формирование требований к эксплуатационным характеристикам проектируемого газопровода, к организации его эксплуатации и обслуживания; д) синтез оптимальных схемно-параметрических решений, позволяющих удовлетворить эти требования с минимальными затратами средств; е) выбор системных средств обеспечения надежности газоснабжения.

Исходя из вышеизложенного на кафедре технологии металлов и ремонта машин Мордовского госуниверситета проведены исследования возможных структурных превращений различных материалов при эксплуатации от традиционных эксплуатационных факторов (нагрузок и температуры) [4]. Впервые определены и представлены химико-пространственные структуры анаэробных герметиков типа «Анатерм» и «Унигерм», которые позволяют не только оценить исходные физико-механические свойства композиций, но и предположить их изменение в процессе эксплуатации восстановленных соединений.

Современные дефектоскопы снабжены устройствами для измерения амплитуды, и времени прихода отраженного сигнала. На рис. 2.1 показана одна из возможных структурных схем измерения времени. Здесь измерительное устройство 5 обрабатывает сигналы, поступившие от усилителя, с учетом времени поступления сигнала от синхронизатора и выдает цифровую информацию на ЭЛТ или на отдельное табло.

Дифференциация труб проведением структурной диагностики всех труб паропроводов с привлечением современных неразрушающих методов — очень трудоемкая операция и не может дать полной гарантии достоверности результатов исследования из-за возможных структурных изменений в локальных объемах металла. В сложных деталях элементов турбин такая диагностика еще более затруднена. Поэтому, оценивая работоспособность конструкции, следует учитывать роль объемов металла с пониженным сопротивлением разрушению, т. е. использовать методы вероятностной оценки пределов длительной прочности по результатам анализа испытаний металла многих промышленных партий.

Исследования, проведенные на серийной установке ИМАШ-9-66, показали, что определение температурной зависимости микротвердости дает возможность получить весьма ценную информацию о поведении полупроводниковых материалов как в пластическом, так и в хрупком состояниях. Целесообразность проведения исследований по данной методике заключается в том, что, во-первых, при испытаниях на микротвердость в образце создается такое объемнонапряженное состояние, при котором невозможны раскрытие и распространение микротрещин; во-вторых, анализ температурной зависимости микротвердости позволяет установить механизм деформации в различных температурных интервалах, а также изучать влияние на этот механизм легирования и возможных структурных и фазовых изменений.

В задаче (15.4) целевой функцией является векторный критерий близости вектор-функций ^(й) и C(Q, P), причем первоначальная целевая функция рассматривается как фиксированный параметр, каждое значение которого соответствует одному из возможных структурных вариантов синтезируемой динамической системы. В этом случае решается совокупность аппроксимационных задач наилучшего приближения: при заданном значении Zh и соответствующей ему структуре вектор-функции С(й, Р) е G отыскивается вектор варьируемых параметров Р динамических звеньев синтезируемой системы, при котором критерий близости Кл, v будет минимально возможным (оптимальным). Полученное оптимальное значение Кл, v сравнивается с вектором 8. В результате определяется совокупность структурных схем искомой динамической системы, удовлетворяющих ограничениям (15.2), кз которой выбирается оптимальный вариант с минимальным значением параметра Zh, k = 1, 2, . . .

При длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении эти уравнения достаточно сложные; они зависят от типа материала и условий деформирования при переменной температуре (циклов термомеханического . нагружения, скоростей деформирования и нагрева, времени выдержки, характера НДС, возможных структурных изменений в материале, степени его повреждаемости и т. п.). Уравнения состояния должны описывать НДС с учетом ползучести.

Расчеты прочности и ресурса высоконагруженных конструкций при малоцикловом нагружении базируются па исходной информации о тепловых и механических нагрузках, на получаемых в процессе расчета данных о кинетике напряженно-деформированных состояний, на соответствующих критериях разрушения (преимущественно деформационного характера) и условиях суммирования повреждений, оцениваемых через параметры действующих и предельных деформаций. Одним из основных вопросов, имеющих существенное значение для всех этапов определения малоцикловой прочности и ресурса, является вопрос об уравнениях состояния, характеризующих поцикловую связь между текущими значениями напряжений и деформаций. Эта связь в общем случае оказывается достаточно сложной и зависящей от уровня действующих нагрузок, типа материала, условий нагружения (температур, скоростей деформирования, времен выдержек), характера напряженного состояния, возможных структурных изменений в материале, степени его поврежденности, а также от физико-механических воздействий окружающей среды.

2. Анализ выполнимости различных возможных структурных схем, который может быть проведен на основе использования опыта (личного или заимствованного), с помощью моделирования и

Таким образом, расклинивающее давление зависит от природы тел, образующих систему с участием пленки, толщины пленки, температуры, давления, концентрации в системе различных компонентов. В различных условиях расклинивающее давление, следовательно, будет зависеть от скорости изменения температуры, интенсивности диффузии и растворимости отдельных компонентов, присутствующих в рассматриваемой системе, от возможных структурных изменений фаз, нарушения слоя лиофобизатора и т. п.

Вопреки утверждению авторов [65], программа, построенная по рассмотренной методике, недостаточно гибка, и методика вряд ли может претендовать на универсальность. Использование для описания схемы пяти стилизованных операторов и многопараметрических связей хотя и экономит память ЭЦВМ, но, с другой стороны, приводит к необходимости большой переработки программы при существенном изменении вида схемы. Предложенный в [65] способ представления структуры графа в памяти ЭЦВМ, которому уделено большое внимание, недостаточно удачен, так как требует априорных сведений о возможных структурных изменениях схемы. Другой существенный недостаток методики в том, что-

Для выявления возможных структурных изменений металла паропровода в процессе эксплуатации из контрольного участка периодически производят вырезку образцов с последующим изготовлением микрошлифов и сопоставлением их с исходными образцами. Первую вырезку производят не позже чем через 25—30 тыс. ч работы паропровода, последующие — через 50—60 тыс. ч.