Возможными отклонениями

Уравнение (1.53) определяет Дртр.об при всех возможных значениях ZEX и гвых в зависимости от потерь на трение при отсутствии поверхностного кипения Аромакс на участке длиной /о макс. Для всех значений гвх и 2ВЫХ, кроме условий, когда гвх = 0, а гвых=1у Артр.об и Аро относятся к различным по длине участкам трубы. Наглядность изменения Артр.об в зависимости от гидродинамического и теплового режимов работы теплообменной поверхности здесь теряется, а расчеты по определению Артр.об при пользовании этим уравнением усложняются. Между тем уравнение (1.53) может быть приведено к виду, в котором непосредственно определяется отношение потерь на трение при наличии обогрева и в условиях, когда 9 = 0 на одном и том же участке трубы.

Однако с достаточной точностью можно указать диапазон соле-содержаний, который при принятых условиях охватывает возможные значения 5Д дистиллята. Так, подобные расчеты, проведенные при различных возможных значениях т]Пр и г]ж.с Для режима, принятого в рассмотренном примере при коэффициентах промывки на листе со слоем питательной воды т]щ>1 = 0,90-1-0,95, а на листе со слоем конденсата г]Пр2=0,80^0,90 и значениях коэффициента очистки жалюзийного сепаратора т]ш.с = 0,75-Ь-0,85, показывают, что солесодержание дистиллята при одноступенчатой промывке находится в пределах 180—300 мкг/кг, а при двухступенчатой — в пределах 10—60 мкг/кг.

Так как р01 > 1 при всех возможных значениях a1, h и а*, то корень zs = tz0i не лежит в области интегрирования. Корень zt = p^-,1 (sin Тг + i cos Wj) при изменении ЧГ1 в пределах от О до я находится в области интегрирования.

Ясно, что полезность упомянутых мероприятий может быть количественно оценена только в той мере, в какой мы можем оценить влияние их на значения коэффициентов ц и v в формуле (III.9); с этой точки зрения очень важно располагать статистическими сведениями о возможных значениях и о характере распределения по длине ротора начальных его небалансов. Никаких рекомендаций (помимо данных в п.1), не связанных со знанием конкретных особенностей конструкции и технологии изготовления и сборки данного ротора, дать, как нам кажется, просто невозможно. В каждом же конкретном случае, оценивая описанным выше способом коэффициенты (д, и v, можно разработать наиболее целесообразную методику балансировки ротора (поэлементной и в сборе) на низкооборотном балансировочном станке, которая во всех случаях должна предшествовать его балансировке на высоких оборотах.

Из рис. 3.1 и 3.2 видно, что при всех возможных значениях 0< xv < 1 в решениях уравнения (3.34) должен существовать весь спектр экстремумов от сильного минимума до сильного максимума через положение ни минимума, ни максимума. Можно доказать, что сильный минимум

где А и b — заданные матрица-функция размерности тХт и вектор-функция размерности т, непосредственно выражаемые через матрицу-функцию А, вектор-функцию b в уравнении (5.1) и параметры уравнений динамики приводов (5.37). Заметим, что матрица A (q, ?) не вырождена при всех возможных значениях q и . Из этого факта следует разрешимость уравнения динамики

Исследование устойчивости найденных периодических решений по критерию (3.52) показывает, что он не выполняется при обоих возможных значениях амплитуд Av колебаний привода согласно выражению (3.160). Таким образом, на плоскости А — рп кривая / (рис. 3.46) амплитуды периодических перемещений привода, вычисляемой по формуле (3.158), выделяет те же три области возможного динамического состояния привода, которые были выявлены ранее для случая воздействия в виде единичного импульса (см. рис. 3.27) : область / устойчивости равновесия, область // устойчивости «в малом» и область /// неустойчивости «в большом».

Расчетные выражения, примененные для анализа гидропривода с аккумулятором, имеющим постоянное давление, остаются без изменения, если вместо ра подставить его среднее значение за рассматриваемый период. Следовательно, мы приходим к такому же выводу о возможных значениях ^ц для приводов с аккумулятором постоянного и переменного давления. Разница заключается в несколько большем влиянии р& на /ц за счет большей величины ^^ и ^2- При этом погрешность расчета по формуле (20) при &й ==^ 0,25 не больше 5%. *.-у^

Для данных нашего примера (пресс с усилием 200- 10* Н имеет « = 0,25 при возможных значениях С от 100- 10' до 1000- 107 Н/м)

лое изменение скорости даже при наибольших возможных значениях сопротивления заготовки и при небольшом возможном значении жесткости заставляет делать заключение о молотовом характере действия машины. Энергия

на рис. 6.9.4) и амплитуде возмущения нескольких точек пересечения кривых (6.9.7) и (6.9.8), которым соответствуют несколько возможных решений уравнения (6.9-3). Наименьшему значению амплитуды (flj) соответствует решение, при котором обеспечивается выполнение условий виброизоляции, другие решения (^2'аз) соответствуют резонансным колебаниям большой амплитуды, при которых условия виброизоляции нарушаются. Возникновение в системе того или иного периодического режима зависит от начальных условий, которые в реальной системе носят случайный характер. В результате случайного толчка или удара система может перейти от одного периодического режима к другому. Для эффективной виброизоляции машины должна быть исключена возможность возникновения колебания большой амплитуды (резонансных режимов) при всех возможных значениях со.

В результате хорошо продуманной и правильно осуществленной автоматизации должна достигаться не только экономия затрат на рабочую силу, но часто, в такой же степени, если не больше, экономия вследствие снижения брака и получения единообразия продукции, повышения точности и качества сборки (а, следовательно, надежности и долговечности изделия), сокращения потребности в производственных площадях, улучшения условий труда. Но это общее положение нельзя рассматривать в отрыве от ряда конкретных условий, как-то: объема выпускаемой продукции, ее стабильности, технических требований, уровня квалификации работников при ручной сборке, качества деталей, поступающих на сборку. В частности, большую роль играет так называемая собираемость соединений. Условия собираемости определяются требуемой точностью сборки, конструктивно-технологическими особенностями соединений, характером базирования деталей, участвующих в сборке, возможными отклонениями их размеров, формы, качества поверхности. Риск несобираемости, даже в малых процентах, недопустим, так как это связано с остановками автомата в результате несрабатывания его исполнительных механизмов. Если же автомат связан жесткими транспортными связями с другими установками автоматической линии, то будет останавливаться вся линия.

Величины запасов прочности п тесно связаны с методикой расчета той или иной детали. От этой методики зависит степень соответствия расчетных предположений о схеме действующих сил и о распределении напряжений действительным условиям работы. Запасы прочности также связаны с возможными отклонениями механических свойств материала и технологии обработки деталей от нормативных.

Величины запасов прочности п тесно связаны с методикой расчета той или иной детали. От этой методики зависит степень соответствия расчетных предположений 'о схеме действующих сил и о распределении напряжений действительным условиям работы. Запасы прочности также связаны с возможными отклонениями механических свойств материала и технологии обработки деталей от нормативных.

В связи с возможными отклонениями строительных длин задвижек, достигающих для задвижек 0800 мм ±5 мм, а также в связи с допускаемыми отклонениями толщины фланцев и прокладок фланцевых соединений установить, на место задвижки при полностью собранном трубопроводе с приваренными к ним фланцами удается лишь в очень редких случаях.

Для применения принципа возможных перемещений при решении задач механики стержней необходимо обобщить этот принцип так, чтобы его можно было распространить на упругие системы. Для упругих систем (или в более общем случае для деформируемых систем, например стержней) необходимо принимать во внимание не только работу внешних сил,.но и работу внутренних сил (результирующих напряжений), вызванных возможными отклонениями упругой системы от состояния равновесия. Остановимся более подробно на понятии возможного перемещения для стержней. Возможным (или виртуальным) перемещением называется всякое малое перемещение точек осевой линии стержня из исходного состояния без нарушения связей, наложенных на стержень. Например для стержня, показанного на рис. 2.16, любая функция ду (г), мало отличающаяся от функции у (г) и удовлетворяющая ее краевым условиям, может рассматриваться как возможные перемещения для точек осевой линии стержня. Любое возможное перемещение 8у (г) стержня является непрерывной функцией.

В связной аппаратуре ставится единственное требование — линейности фазовой характеристики в пределах полосы пропускания фильтра, что обеспечивает неискаженную форму сложного сигнала на выходе фильтра. Крутизна фазовой характеристики не оказывает влияния на работу связной аппаратуры. В противоположность этому форма фазовой характеристики балансировочной машины может не следовать линейному закону, так как отклонение рабочего сигнала от правильной синусоиды вызывается только помехами, которые необходимо отфильтровать. Крутизна же фазовой характеристики фильтрующего устройства балансировочной машины играет существенную роль. Здесь увеличение крутизны фазовой характеристики возможно до некоторого предельного значения, определяющегося возможными отклонениями скорости вращения уравновешиваемого ротора и допускаемой погрешностью измерения места неуравновешенности. На фиг. 8 приведено семейство фазовых характеристик двух связанных колебательных систем или электрических контуров; пунктиром изображена фазовая характеристика системы с одной степенью свободы или электрического контура.

Дополнительный подогрев исходной воды практикуется, как правило, на предочистках всех методов и производится на современных электростанциях в подогревателях поверхностного типа. Температура подогрева воды должна поддерживаться с минимально возможными отклонениями от заданного значения ее (±1° Q. Для чего во всех случаях обязательно применение автоматов для поддержания заданной температуры (см. § 4-6). На линиях подогретой воды должны быть установлены термометры с регистрацией температурь!. При установке подогревателей в главном здании электростанции температура воды измеряется и регистрируется на вводе в водоочистную установку.

Второй этап контроля производится при подготовке и осуществлении технологического процесса. Он состоит из проверки свариваемости с использованием запускаемых в производство материалов, которая проводится в связи с возможными отклонениями плавок основного металла, электродов, проволоки и флюсов от сертификатных значений, проверки условий подготовки и хранения исходных материалов (например, просушки электродов или очистки сварочной проволоки); проверки исправности оборудования и аппаратуры -проверяют исправность регулирующих механизмов, измерительных приборов, состояние токоподводов и газовой арматуры. На этом же этапе проверяют качество заготовок, сборки, выполнения технологии сварки (для быстротекущих и ответственных процессов - с непрерывной записью: желателен активный контроль с возможностью автоматической корректировки режимов сварки), а также квалификацию и дисциплину сварщиков.

Задача для стадии эксплуатации осложняется также тем, что каждый блок АЭС имеет индивидуальные особенности, связанные с возможными отклонениями от номинальных требований, происходящими на стадиях изготовления, монтажа, эксплуатации, ремонта. Возможны также недостатки конструирования, которые могут быть выявлены уже после начала эксплуатации блока.

а_1д — медианное (соответствующее вероятности разрушения 50%) значение предела выносливости детали на множестве всех плавок металла данной марки, возможных отклонений размеров от номинальных в пределах допуска, всех возможных внутриплавоч-ных отклонений свойств, а также технологических отклонений. Отметим, - что в дальнейшем будем использовать также величину а_1д, являющуюся медианным значением предела выносливости деталей с возможными отклонениями размеров и технологии, но изготовленных из металла одной плавки. Иначе говоря, переход от сг_1д к а„1д связан с дополнительным осреднением величин <т_1д по множеству всех плавок металла данной марки. Аналогично o_i — медианное значение предела выносливости гладких, тщательно полированных лабораторных образцов при изгибе с вращением диаметром 7,5 мм, изготовленных из металла одной плавки; ~а_г — то же для образцов, изготовленных из металла различных плавок данной марки.

Для применения принципа возможных перемещений при решении задач механики стержней необходимо обобщить этот принцип так, чтобы его можно было распространить на упругие системы. Для упругих систем (или в более общем случае для деформируемых систем, например стержней) необходимо принимать во внимание не только работу внешних сил, но и работу внутренних сил (результирующих напряжений), вызванных возможными отклонениями упругой системы от состояния равновесия. Остановимся более подробно на понятии возможного перемещения для стержней. Возможным (или виртуальным) перемещением называется всякое малое перемещение точек осевой линии стержня из исходного состояния без нарушения связей, наложенных на стержень. Например для стержня, показанного на рис."2.16, любая функция бу (г), мало отличающаяся от функции у (z) и удовлетворяющая ее краевым условиям, может рассматриваться как возможные перемещения для точек осевой линии стержня. Любое возможное перемещение б// (z) стержня является непрерывной функцией. .