Возможным образование

Кроме указанных основных топливно-энергетических ресурсов будут использоваться для развития отрасли и другие локальные топливно-энергетические базы, такие, например, как эстонские сланцы и гидроэнергетические ресурсы рек европейской части СССР, местные угли Средней Азии и Дальнего Востока, угли и газ Якутии и др. Однако эти базы будут иметь лишь местное значение, хотя на их основе в ряде случаев и окажется возможным обеспечить развитие электроэнергетики некоторых районов страны.

Таким образом, снижение длины образца до /p/dp=:l,5' при сохранении равномерности деформирования в начальный период нагружения не влияет на характеристику прочности и'пластичности (за исключением величины относительного удлинения) и обеспечивает получение кривой деформирования, лучше; соответствующей поведению материала в определенном объеме (объеме рабочей части образца). При высоких скоростях деформирования, при которых не представляется возможным обеспечить равномерность деформирования в начальный период нагружения, сокращение длины образца до минимума'является необходимым условием получения корректных данных о качеств венном влиянии скорости деформирования на характеристики прочности и пластичности материала и влиянии скорости на кривую деформирования.

Паровая обдувка котлов-утилизаторов КУ-80, состоящая из 12 обдувочных аппаратов ОКУ-2, примененная на Череповецком металлургическом заводе для мартеновских печей, работающих с интенсификацией плавки кислородом, обеспечила нормальную работу котлов. По сравнению с водяной обмывкой увеличились производительность, время работы и выработка пара в котле, аэродинамическое сопротивление котла снизилось '[73]. Однако не везде оказалось возможным обеспечить достаточно квалифицированное обслуживание сложных обдувочных аппаратов. В ряде случаев паровая обдувка не дает должного эффекта и не обеспечивает надежной очистки поверхностей нагрева котлов-утилизаторов от пыли [21].

Задачу построения динамической модели технологического процесса рассмотрим вначале для простейшего одномерного случая. Пусть на входе процесса действует случайная функция X (s), а на выходе процесса имеем выходную случайную функцию Y (t) (см. рис. 10.1). Функции X (s) и Y (t) измеримы и в процессе нормального функционирования объекта представляется возможным обеспечить получение реализаций функций X (s) и Y (t). Ставится задача найти характеристику технологического процесса, приводящую в соответствие функции X (t) и Y (t). Такой динамической характеристикой технологического процесса в общем случае является оператор, т. е. закон, в соответствии с которым по одной функции определяется другая функция. Действительно, если известен оператор технологического процесса, то таким образом известна математическая модель процесса, так как известна математическая закономерность превращения X (s) в Y (t).

ставщиков, а больший — для организаций, занимающихся оперативным использованием аппаратуры. Иногда не представляется возможным обеспечить нормальное сужение поля допусков при переходе от одной стадии контроля к другой, но при всех условиях нельзя допускать расширения поля там, где его нужно делать более узким (фиг. 1.1). На фиг. 1.2 показана одна страница документа по контролю параметров.

Если по каким-либо соображениям не представляется возможным обеспечить необходимое сечение патрубка, приведенные выше зависимости позволяют легко установить величину предельно допустимого момента, который может быть воспринят данным сечением.

гается тем, что нагретый участок трубы разупрочняет-ся (в 10—12 раз) по сравнению с граничными ненагретыми участками, в результате изгиб трубы ограничивается лишь нагретой зоной, поскольку разупрочненный нагревом очаг деформации испытывает влияние жестких холодных участков трубы, которые сдерживают пластическую деформацию ее в поперечном направлении. При достаточ-но узкой зоне нагрева представляется возможным обеспечить практическую цилиндричность поперечных сечений трубы в изогнутых участках.

При неготовности или отсутствии необходимых мощностей радиохимических заводов считается возможным обеспечить длительное хранение (10—40 лет) отработавшего топлива в бассейнах выдержки на АЭС, в специальных хранилищах, в сухих контейнерах.

При неготовности или отсутствии необходимых мощностей радиохимических заводов считается возможным обеспечить длительное хранение (10—40 лет) отработавшего топлива в бассейнах выдержки на АЭС, в специальных хранилищах, в сухих контейнерах.

в связи с чем относительная погрешность при подборе оценочных уровней принята равной 0,02 вместо 0,001. Однако и эту пониженную точность оказалось не всегда возможным обеспечить. Учитывая это обстоятельство, в заголовке каждого плана указаны фактические значения а и /9, которые было возможно получить при данном плане. Программа подбора построена так, что во всех случаях обеспечивается наибольшее приближение к заданным значениям а и /?.

в реакцию, образуя простые и сложные хлорамины. При непрерывном поступлении хлора хлорамины полностью окисляются, и только после окончания этих реакций (т. е. после так называемой точки перегиба) становится возможным обеспечить при дальнейшем его введении наличие свободного остаточного хлора. Раньше применяли процесс так называемого защитного хлорирования, при котором доза хлора не превышала обычно 1 мг/л; очевидно, что обеззараживание в этом случае достигалось благодаря действию не свободного, а связанного хлора в виде хлор-аминов.

чений и примесей, в том числе и мельчайшие частицы графита. На этих частицах начинается процесс кристаллизации графита, они являются стенкой, на которой оседают атомы углерода, давая кристалл графита. В этом случае работа образования зародыша графита может быть и не больше работы образования зародыша цементита, и поэтому даже ниже температуры равновесия (1147°С) кинетически оказывается возможным образование кристаллов графита.

При быстром охлаждении у-Фаза может переохладиться до температур ниже То. В этом случае Ра<Р^ для а- и -у-фаз сплава одного и того же состава Со (точки s и t соответственно). В результате становится возможным образование а-фазы без диффузионного разделения ^Фазы на смесь двух фаз равновесного состава; а-фаза имеет состав Со с равномерным распределением В по объему. Такое полиморфное превращение является бездиффузионным (мартенситным).

скопления дефектов, границ между зернами и вообще мест, обладающих большей энергией адсорбции по сравнению с регулярной поверхностью металла, силы взаимодействия (притяжения) частиц ингибитора с ними могут преобладать над силами их взаимного отталкивания, и станет возможным образование кластеров. При ингибиторах с двумя функциональными группами противоположной полярности или композиции из кати-онных и анионных частиц, а также высокомолекулярных, легко поляризуемых соединениях появление кластеров вероятно даже на идеально однородной поверхности металла.

Согласно Бэйкеру [1], для поверхности раздела в композите алюминий — нержавеющая сталь характерно локальное протекание реакции. Отмечая, кроме того, нестойкость связи в условиях усталостного испытания [1], он предложил для описания характеристик поверхности раздела термин «прочность смешанной связи». Усталостные трещины, распространяющиеся вдоль поверхности раздела, по-видимому, отклоняются у точек, где прочность 'связи выше. На других образцах было обнаружено, что усталостная трещина распространяется вдоль проволок, на которых не началась реакция, но отклоняется от поверхности раздела проволок, участвующих в реакции. Это обстоятельство*, наряду с наблюдавшимися Бэйкером локальными разрывами пленки в нескольких точках на поверхности раздела стальной проволоки, позволяет отнести данный композит к псевдопервому классу. Пленка о'киси алюминия на алюминиевой матрице задерживает реакцию до тех пор, пока не происходит локальных разрушений и не становится возможным образование алюминида железа Fe2Als. Принадлежность системы к псевдопервому классу была подтверждена также наблюдениями Паттнайка и Лоули [23], которые обсуждались в гл. 3 (см. там рис. 10). Бэйкер[1] и Джонс [13] также отмечали нерегулярное разрушение поверхности раздела в этой системе. Хотя, по Джонсу [13], связь между проволоками и матрицей имеет, по-видимому, преимущественно механический характер, на поверхности некоторых проволок заметна третья фаза. Представления о механической связи основаны на том, что отслоившаяся при испытании на растяжение от матрицы в месте образования шейки по-

Если на отдельных участках поверхности оборудования слишком велика теплопередача, то становится возможным образование термоэлектрохимических коррозионных элементов. Для того чтобы не допустить этого, всю поверхность необходимо нагревать или охлаждать равномерно. Нагревательные или охлаждающие элементы следует размещать симметрично друг другу или симметрично емкости (рис. 34). При большом тепловом потоке, особенно

После сварки необходимо удалять окалину, поскольку она часто является катодом по отношению к металлу и делает возможным образование макроэлементов.

Авторы работы [4] попытались объединить эти два взгляда на механизм капельной конденсации. При малых перепадах температур имеет место режим чисто капельной конденсации, при котором пар конденсируется лишь на поверхности капель. При постепенном увеличении разности температур между паром и стенкой растет суммарная поверхность участков, служащих центрами конденсации. По достижении некоторой критической разности температур становится термодинамически возможным образование жидкой фазы на всей охлаждаемой поверхности, в том числе и на участках с максимальными углами смачивания. В результате этого на голых участках поверх-

Циклическое упрочнение с последующим циклическим разупрочнением, свойственное при некоторых условиях (см. рис. 10.1) суперсплавам, содержащим упрочняющую ^'-фазу, не является уникальным для систем с упорядоченными выделениями. Подтверждением этому служит (рис. 10.3) поведение монокристаллов сплава Си-2% (ат.) Со [3], где выделения представляют собой практически чистый кобальт. Старение по режимам, дающим различный размер выделений, приводит к целому спектру возможных "поведений" сплава. Когда выделения мелки, циклическое упрочнение слабо отличается от такового у пересыщенного твердого раствора. Упрочнение с последующим разупрочнением приобретает законченный вид "на пике старения"1, в этом случае дислокации сначала нагромождаются перед частицами фазы, а затем перерезают их. При еще более крупных частицах становится возможным образование вокруг них дислокационных петель. Когда частицы достигают своего максимального размера, амплитуда напряжения сначала возрастает, а затем достигает характеристического и очень устойчивого уровня. Аналогичное влияние размера выделений зарегистрировано и у суперсплавов [4, 5].

В кубической плотноупакованной структуре углеродные атомы могут занимать как тетрагональные, так и октаэдр-ические позиции. Решетка оказывается также устойчивой при частичной замене позиций металлических атомов соединения атомами замещения, что делает возможным .образование твердых растворов на базе карбидных соединений. Расхождение между экспериментальным и расчетным значениями параметра решетки можно объяснить дефицитом по углероду, частичной ионизацией атомов соединения (например, в TiC наблюдается стремление к переходу в ионное соединение и потому это соединение нельзя 'признать чисто металлическим), а также смещением атомов углерода с октаэдрических позиций.

чений и примесей, в .том числе и мельчайшие частицы графита. На этих частицах начинается процесс кристаллизации графита, они являются стенкой, на которой оседают атомы углерода, давая кристалл графита. В этом случае работа образования зародыша графита может быть и не больше .работы образования зародыша цементита, и поэтому даже ниже температуры равновесия (1147°С) кинетически оказывается возможным образование кристаллов графита.

высококремнистых областях матрицы (около пластин и глобулей графита, в ветвях дендритов). Повышение скорости нагрева смещает интервал а -«^-превращения в сторону более высоких температур и изменяет морфологию его протекания. В этом случае образование аустенита начинается с появления сплошной оболочки •у-фазы вокруг графитных включений. Обычно это связывается с тем, что при более высоких температурах, в соответствии с диаграммой, становится возможным образование обогащенного кремнием аустенита. Пересыщение же углеродом ферритных участков, примыкающих к графитному включению, способствует зарождению здесь аустенита. Таким образом, в большинстве ^исследований особенности аусте-нитообразования в чугуне прежде всего объясняются влиянием кремния. Опыт же свидетельствует о том, что только микронеоднородностью в распределении этого элемента в целом ряде случаев нельзя объяснить процесс а -* -у-превра-шения.