Возможным осуществить

Объемный метод. В случаях, когда коррозионный процесс протекает с водородной деполяризацией, представляется возможным определить скорость коррозии по количеству выделившегося водорода вместо измерения количества металла, перешедшего в раствор. Принцип метода основан на том, что количество растворенного металла эквивалентно количеству выделившегося водорода.

считаются отличимыми друг от друга и в пределе dV->-0 определяют различные точки материального тела. Это позволяет для краткости говорить о материальном теле как о совокупности материальных точек и использовать такое представление для упрощения математических расчетов. При этом необходимо помнить, что эти материальные точки не имеют ничего общего с .реальными атомами и молекулами и играют лишь вспомогательную роль. Как показывает опыт, имеются тела, у которых различные части обладают относительной свободой перемещения друг относительно друга, как, например, жидкости, сыпучие тела и т. д., и имеются другие тела, различные части которых устойчиво сохраняют свое относительное положение, вследствие чего остается неизменной форма этих тел. Такие тела называются твердыми. Относительное постоянство взаимного расположения различных частей твердого тела позволяет говорить об относительном постоянстве протяженности твердого тела. В результате задача сравнения протяжен-ностей твердых материальных тел"друг с другом приобретает ясный смысл и становится возможным определить понятие длины твердого тела, операции измерения и дать количественную характеристику относительной неизменности протяженности данного тела и тела, принятого за единичный масштаб. Но это единичное соотношение двух тел пока не дает возможности получить количественную характеристику такого важнейшего понятия, как «абсолютно твердое тело». Необходимо исследовать - взаимные соотношения многих тел и из анализа их устойчивости можно прийти к выбору тех тел, которые являются наиболее устойчивыми и неизменными. Эти тела берутся за масштаб измерения. Как это было описано раньше, само ис-

Насчет валов состоит из двух этапов: проектного и провероч-ного. Проектный расчет на статическую прочность производится для" ориентировочного определения диаметров. Расчет начинается с установления принципиальной расчетной схемы и определения внешних нагрузок. В начале расчета известен только крутящий момент Мг. Изгибающие моменты оказывается возможным определить лишь после разработки конструкции' вала, когда согласно^ чертежу выявится его длина. Кроме того, только после разработки' конструкции определятся места концентрации напряжений: галтели, шпоночные канавки и т. д. ПОЭТОМУ проектный расчет вала производится только на одно копчение. При зтом расчете влияние изгиба, концентрации напряжений и характера нагрузки на прочность вала компенсируется понижением допускаемых напряжений на кручение [тк].

• Обычно составляемые материальные и энергетические балансы, из которых последние основаны на использовании первого закона термодинамики, не выявляют реализуемые возможности использования располагаемых ресурсов механической энергии. При рассмотрении условий протекания процессов и под углом зрения второго закона термодинамики наряду с анализом энергетических запасов системы представляется возможным устанавливать количества энергии и, в частности, тепла, которые могут быть в условиях данной среды превращены в механическую работу. При таком подходе представляется возможным определить работоспособность системы, получившую название эксергии, обозначаемой через ех и измеряемой в джоулях на килограмм (дж/кг).

от нижнего конца его проводят горизонтальную линию до ее пересечения с изобарой pi в искомой точке 2'. Таким образом, по диаграмме s — I представляется возможным определить данные, необходимые для расчета расширяющегося сопла Лаваля, а именно йкр, икр и v2,.

Проектировочный расчет валов производят на статическую прочность для ориентировочного определения диаметров. В начале расчета известен только крутящий момент Мк. Изгибающие моменты М. оказывается возможным определить лишь после разработки конструкции вала, когда согласно чертежу выявится его длина. Кроме того, только после разработки конструкции определятся места концентрации напряжений: галтели, шпоночные канавки и т. п. Поэтому проектировочный расчет вала производят условно только на кручение. При этом расчете влияние изгиба, концентрации напряжений и характера нагрузки на прочность вала компенсируется понижением допускаемых напряжений на кручение [т]к.

При турбулентном стекании жидкости толщину пленки также оказалось возможным определить аналитически, однако лишь в предположении, что распределение скоростей в пленке может быть описано степенной зависимостью. Такой подход привел к формуле [24]

ствие контактирующих пар (величина т0) будет различно, как различен и коэффициент трения для этих материалов. Следовательно, представляется возможным определить отдельно влия-

Используя формулу (18), становится возможным определить надежность г, достигаемую в обычных конструкциях, в которых, скажем, q = 0,01 (99%-ная вероятность). Если это известно, то может быть определена требуемая для конструкций из композитов величина Fs, обеспечивающая такую же надежность.

тельно удобнее исследовать совместимость составляющих композита, используя его в простейшей форме, а именно в виде отдельных усов или волокон, покрытых тонким слоем чистого металла матрицы. При этом исключаются вносящие путаницу эффекты, которые возникают при прессовании, и оказывается возможным определить истинную совместимость данной системы упрочни-тель—матрица. Этот способ экономичен в потреблении всегда дорогих усов и волокон и позволяет непосредственно выяснить природу и оценить степень химического взаимодействия путем электронно-микроскопических исследований. Хотя при переходе к «бесконечно толстой» матрице потребуется еще раз проверить полученные результаты, тем не менее из некоторых наблюдений определенно следует, что совместимость не зависит от толщины нанесенного на уирочнитель слоя металла. В данной главе рассматриваются результаты выполненных в Колледже королевы Марии работ, в которых для определения совместимости были использованы отдельные волокна или усы, и поэтому здесь не представлен полный обзор явления совместимости.

Поскольку. в условиях одноосного сжатия и чистого сдвига тонкозтеа-иые образин в области развитых пластических деформаций теряли устойчивость о образованием гофра, для указанных видов испытаний не представлялось возможным определить пределы прочности.

Каждое из уравнений применимо к описанию роста усталостных трещин в определенных интервалах скоростей, задаваемых граничными условиями. Одно из них соответствует величине коэффициента A w = (da/dN)is, характеризующего границу перехода от уравнения (4.20) к уравнению. (4.21). Другие граничные условия будут введены в следующих разделах. Ниже даны представления о плотности энергии разрушения и уровне эквивалентного напряжения, на основе которых представляется возможным осуществить единое описание дискретно-непрерывного процесса роста усталостных трещин.

В условиях рассматриваемого типа нагружения проявляются особенности малоцикловой усталости, заключающиеся прежде всего, как отмечено выше, в возможности накопления в процессе циклических нагружении наряду с усталостными повреждениями и квазистатических. В указанном наиболее общем случае оценка накопления повреждений может быть выполнена в деформационной форме, что является традиционным для малоцикловой ветви кривой усталости [2—8] и обосновывается в ряде исследований также и для многоцикловой области [144, 210, 211], а расчет повреждений представляется возможным осуществить на основе деформационно-кинетических критериев разрушения.

В докладе представителя Европейского экономического сообщества считается возможным осуществить поэтапное снижение значения этого коэффициента. В этом сообществе в 1963—1973 гг. коэффициент эластичности был равен 1,1 на период 1979—1985 гг. намечено его снижение до 0,8 в 1985—1998 гг. его значение должно быть обеспечено ниже 0,7. На открытии МИРЭК-XI была высказана необходимость достижения коэффициента эластичности, не превышающего 0,6.

Несколько иной подход следует предусмотреть для реализации задач адаптации второго класса. Последовательность правил выработки решения на управление определяется структурой управляющих алгоритмов. Выбор требуемой последовательности правил осуществляется выбором соответствующей ветви алгоритма автоматически или операторами. Формирование последовательности правил выработки решения, не заложенной в структуре управляющего алгоритма, но диктуемой условиями создавшихся производственных условий, не предусматривается. Достижения науки в области моделей систем искусственного интеллекта делают возможным осуществить разработку прикладного программного обеспечения, позволяющего изменять структуру алгоритмов управления применительно к конкретно складывающейся обстановке, т. е. на более высоком уровне осуществлять адаптацию второго типа. В дальнейшем алгоритмы, обладающие свойством адаптации структуры отдельных своих элементов (структурной адаптации), будем называть алгоритмами адаптивного управления (ААУ).

В прежнее время применение этого метода коррекции ограничивалось необходимостью иметь ненормальный инструмент с повышенным углом зацепления. В настоящее время при широком использовании метода обкатки стало возможным осуществить этот вид коррекции нормальным инструментом, на чем несколько позднее остановимся подробнее. Поэтому указанное ограничение для применения данного метода отпадает. Некоторым его недостатком является лишь уменьшение коэффициента одновременности зацепления е, который, как знаем, уменьшается с увеличением угла зацепления, но с этим явлением, как увидим ниже (в п. 60), можно бороться путем применения винтовых зубьев.

Первый способ контроля используется главным образом при обработке деталей на проход, второй при обработке деталей врезанием. Подналадчики при обработке деталей врезанием применяются в тех случаях, когда конструктивно не представляется возможным осуществить контроль в процессе обработки (загруженная зона обработки, малые габаритные размеры или сложная конфигурация обрабатываемой детали и т. д.).

значительно меньше NI. Пусть заселенности уровней соответственно равны N! , N2, N3 и Nt (рис. 12). Допустим, что верхний уровень достаточно широк и, следовательно, оказывается возможным осуществить оптическую накачку с уровня / на уровень 4. Пусть скорость безыз-лучательных переходов с уровня 4 на верхний рабочий уровень 3 достаточно велика и, кроме того, существует

В настоящее время созданы параметрические генераторы, работающие как в импульсном, так и в непрерывном режиме. В качестве источников накачки служат О КГ на стекле, рубине, аргоне; при этом используются их излучения как на первой, так и на второй гармониках. В качестве кристаллов применяются ниобат лития, титанат бария, натрий и др. На ниобате лития при использовании в качестве источника ОКГ на алюмоиттриевом гранате созданы параметрические генераторы с плавной перестройкой частоты в диапазоне 1,98—2,33 мкм. При накачке второй гармоникой от ОКГ на гранате оказалось возможным осуществить перестройку в пределах от 0,55 до 3,65 мкм. Коэффициент полезного действия этих генераторов ц = WJWB (Wv — мощность накачка, a WB — мощность возбужденных колебаний) достигает нескольких процентов.

В тех же случаях, когда это оказывается возможным осуществить, возникают ограничения экономического порядка. Например, если в корпусе имеется отверстие для монтажа вращающегося вала, то материал всего корпуса должен быть антифрикционным.

В тех случаях, когда не представляется возможным осуществить нагрев металлической поверхности, напыление пластмасс производят на поверхность, предварительно покрытую специальными грунтами: алкидностироль-ным или полиуретановым лаком.

В трубопроводах низкого и среднего давления (Р < 100) основное применение нашли фасонные части, изготовленные из труб или листа. Согласно правилам Госгортехнадзора [48], для трубопроводов категорий 2-й, п. а,, 3-й и 4-й, когда по конструкции трубопровода и условиям монтажа не представляется возможным осуществить минимально допустимые радиусы гиба труб, а также для трубопроводов тех же категорий диаметром более 400'мм разрешается применять колена, отводы и т. п., сваренные из отдельных секторов из труб и из листовой стали, а для трубопроводов категорий 3-й и 4-й допускается также изготовление сварных крестовин, развилок и других фасонных частей. В установках высокого давления до настоящего времени в основном используются кованые или литые заготовки.