Возможной выработки

Совсем другим способом, по отношению между силой и ускорением, мы определяем инертные массы тел. И заранее вовсе нельзя утверждать, что отношение тяжелых масс тел должно быть равно отношению их инертных масс. Однако наблюдения подтверждают это. Так как все тела падают к Земле с одинаковым ускорением g, то силы, с которыми они притягиваются Землей, пропорциональны их инертным массам. С другой стороны, по определению, отношение этих сил равно отношению их тяжелых масс. Следовательно, отношение тяжелых масс тел пропорционально отношению их инертных масс. Чтобы проверить это со всей возможной точностью, Ньютон произвел специальные опыты с маятниками, сделанными из различных

В ряде случаев возникает необходимость центрирования с максимально возможной точностью определения оси базового отверстия детали. Наиболее простым методом является посадка на гладкий цилиндрический палец при минимальном зазоре между отверстием детали и пальцем. Необходимо помнить, что при надевании на такой палец может произойти заклинивание отверстия за счет перекоса детали. Возможность заклинивания возрастает по мере увеличения посадочного диаметра с одновременным уменьшением зазора между пальцем и отверстием. В то же время минимальный зазор рекомендуется давать 0,005—0,010 мм для центрирования деталей, изготовленных по 2—3-му классу точности (при диаметре до 80 мм).

Компенсационные методы в принципе дают возможность осуществлять более точные измерения, чем методы непосредствнной оценки, правда, при условии, что состояние компенсации достигнуто с максимально возможной точностью, т. е. при использовании датчиков с предельной малой податливостью (высокое значение осум). Так как это условие может быть выполнено в совершенно различной мере,

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, «неидеальность» теплофизических свойств, наличие неконденсируемых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообмен-ных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории.

Также возросли масштабы и объем работ в области метрологии и измерительной техники. За последнее время утвержден ряд новых государственных эталонов единиц измерений: длины, массы, времени и частоты, ионизирующих излучений, силы тока, света и магнитного потока. Эти эталоны составляют уникальный комплекс измерительных средств, которые с наивысшей возможной точностью воспроизводят величины соответствующих единиц измерений.

По оси стола (планшайбы, шпинделя) устанавливается точная цилиндрическая контрольная оправка. На неподвижной части станка укрепляются две жесткие стойки с индикаторами, измерительные штифты которых располагаются взаимно-перпендикулярно в общей плоскости, перпендикулярной к оси оправки, и подводятся к последней. Контрольная оправка тщательно выверяется по оси вращения стола (планшайбы, шпинделя) с предельной возможной точностью. Выверка производится до тех пор, пока характер показаний индикаторов не обнаружит отсутствия явно заметного и еще устранимого радиального биения данного сечения оправки. При этом верхний (задний) центр (люнет) кронштейна задней стойки (бабки) не используется.

Измерения пробного колеса должны производиться с наибольшей возможной точностью. Построение графика накопленной ошибки окружного шага по результатам обработки измерений единичных шагов * недопустимо; необходимо непосредственное измерение накопленных ошибок, например при помощи теодолита.

Для фрезерования плоскости разъема каждая половина диафрагмы в отдельности устанавливается на столе расточного станка стороной паровыпуска вверх и выставляется горизонтально по выходным кромкам лопаток с точностью до 0,5 мм и по нанесенной риске так, чтобы, риска была расположена перпендикулярно оси шпинделя станка с возможной точностью.

Относительная ошибка измерения количества охлаждающей воды определяется точностью градуировки мерного бака Smrp и возможной точностью отсчета по шкале бака, зависящей от цены деления шкалы и равной

Третий режим работы подшипников можно допускать только в исключительных случаях, например, для роторов с вертикально расположенной осью вращения и при отсутствии статических давлений на подшипники. В этом случае статико-динамическое уравновешивание роторов должно производиться с максимально возможной точностью.

Роторы этих машин должны балансироваться с максимальной возможной точностью, обеспечиваемой современными балансировочными станками и балансировочным оборудованием.

распределения спроса F(9CIJP) должна (рис. 8.2) лишь в очень малой зоне а — б накладываться на функцию распределения возможной выработки электроэнергии ЭЭС — Р^Э^), зависящую от плана поставок топлива и прогноза гидроресурсов. В этой зоне спрос может превысить возможности выработки электроэнергии, что приведет к необходимости введения ограничений электропотребления. Если построить функцию распределения небаланса электроэнергии АЭ = = Э2 — ЭСПР, то можно определить величину показателя надежности Н — 1 — F(A9 = 0), характеризующего вероятность удовлетворения спроса на электроэнергию. Оптимальная величина этого показателя надежности зависит лишь от отношения затрат на топливо и удельного ущерба потребителей при недопоставке электроэнергии [89].

Для расчета возможной выработки электроэнергии в СЭИ СО АН СССР разработана модель функционирования ГЭС ОЭЭС Сибири (рис. 8.3), учитывающая корреляцию притоков воды как в водохранилище отдельных ГЭС Ангарского и Енисейского каскадов, так и по этим каскадам. Учет корреляции оказывает существенное влияние на величину выработки электроэнергии на ГЭС с высокой степенью обеспеченности. Так, при обеспеченности 95% выработка электроэнергии ГЭС ОЭЭС Сибири (включая Новосибирскую ГЭС) составляет с учетом действительной корреляции 79,7 млрд кВт-ч*. Расчет же выработки по каждой из ГЭС отдельно с последующим суммированием (что соответствует коэффициентам корреляции, равным единице) дает выработку при той же обеспеченности, равную 73,1 млрд кВт-ч. Здесь, естественно, использовались безусловные ряды распределения притоков воды в водохранилища. Эта же модель может быть применена и для планирования выработки ГЭС по прогнозам притоков, также разрабатываемым в СЭИ СО АН СССР [90, 91]. Так, на 1986 г. соответствующая выработка на притоке воды по прогнозу составляет 87,4 млрд кВт-ч.

Таблица 9 Расчетные значения для определения возможной выработки тепла

Т а бл и ца 10 Расчетные значения для определения возможной выработки электроэнергии

В коксохимическом производстве кроме физического тепла кокса частично используется физическое тепло коксового газа и уходящие газы печей сжигания сероводорода в цехах сероочистки коксового газа. Здесь утилизируется в среднем 13,0% возможной выработки тепла. Значительно лучше оснащены утилизационными установками мартеновские, нагревательные, обжиговые печи и кислородные конвертеры. В мартеновском производстве утилизируется в среднем около 50%, в прокатном 35, в огнеупорном 45, в конвертерном производстве стали около 80% возможной выработки тепла.

Из общей возможной выработки тепла на долю уходящих газов мартеновских печей приходится 21%, что составляет около 3,1 млн. ГДж/год, Степень же использования этого вида ВЭР не превышает 11%. Тепло испарительного охлаждения мартеновских печей составляет около 17% общей возможной выработки тепла. Используется этот вид ВЭР в настоящее время на 27%. Примерно 4,2 млн. ГДж/год (27,5% общей возможной выработки) составляет тепло уходящих газов нагревательных и термических печей. Этот вид ВЭР в отрасли практически не используется.

На долю мятого пара (молотов, прессов и пр.) приходится около 5,0 млн. ГДж/год, или 34,5% возможной выработки тепла. Фактическое же использование тепла мятого пара в отрасли составляет около 54%.

В производстве сантехнических материалов ВЭР вообще не используются. Вследствие этого, несмотря на рост возможной выработки тепла на базе ВЭР в целом по отрасли за период 1971—1975 гг. с 18,0 до 22,5 млн. ГДж, уровень фактического использования этого тепла остался весьма низким и достиг в 1975 г. 0,6 млн. ГДж, что составляет всего 2,7% имеющихся в отрасли ресурсов.

Рис. 2-6. Зависимость к. п. д. нагревательной печи, удельного расхода топлива, возможной выработки пара в котле-утилизаторе от температурного перепада дымовых газов, срабатываемого в рекуператоре.

Отсюда следует, что любые мероприятия, направленные на совершенствование процессов нагрева прокатного производства и на повышение его экономической эффективности, как правило, ведут к снижению выхода и возможной выработки энергии на базе ВЭР.

На рис. 2-13—2-16 приведены зависимости удельной возможной выработки тепла в утилизационной установ-