Возможного разрушения

направлении вращения кулачка и провести лучи под углом •утш, то они определят зону возможного расположения центров вращения кулачка (рис. 2.17, 2.18). Соединив плавной кривой концы векторов, получим график s = s(s'). Если выбрать ось вращения кулачка в точке пересечения ограничивающих лучей, то значение /?0 будет наименьшим. Выбрав центр вращения кулачка, определяют по чертежу остальные размеры кулачкового механизма.

Зона Возможного расположения осей Вращения кулач

Построение зоны возможного расположения осей вращения кулачка. Чтобы определить основные размеры проектируемого механизма, составим общую графическую схему. Для этого следует соблюсти условие, чтобы угол передачи ц, за весь цикл преодоления нагрузки толкателем кулачкового механизма не опускался ниже заданного минимума. Пусть цикл совершается за полный оборот кулачка и замыкание высшей пары—кинематическое.

Возможного расположения осей Вращения кулачка

Эта окружность является геометрическим местом возможного расположения осей вращения кулачка точки А, при условии равенства заданных или выбираемых углов передачи ц = р,0 = )лк, отвечающих моменту начала и конца движения толкателя.

Если теперь отложить значения s' = sMaKc в виде отрезка BE' и провести под тем же углом ц луч, то положение зоны возможного расположения оси вращения кулачка определяется лучами, пересекающимися в точке А'. Если s' = s^,aKC = BE", то положение зоны возможного расположения оси вращения кулачка определяется лучами, пересекающимися в точке А". Как видно, в первом случае зона определилась лучами, проведенными из начального положения толкателя и положения толкателя, отвечающего s^aKC, тогда как во втором случае она определилась лучами, проведенными из конечного положения толкателя и от положения, соответствующего значению $макс-

передачи движения Ymin второй ограничивающий луч следует провести из точки С„, соответствующей концу рабочего хода коромысла. Нужно принять тот вариант, при котором получается большая величина р0. На рис. 170 расчетным является луч, проведенный из точки С0. Таким образом, получаем зону F'O' A^O^OF возможного расположения оси вращения кулачка.

Общим требованиям к условным кривым усталости а, б и в (см. рис. 39) является то, что они должны охватывать зону возможного расположения фактической кривой усталости и соответствовать мак- •

Ё верхнем участке оёсадной трубы при переходе на двойную обсадную колонну наблюдается резкое уменьшение значений A.U, что обусловливается меньшим сопротивлением параллельно соединенных труб, а отнюдь не возникновением локальных анодов. Ввиду неопределенности контактов между обеими обсадными тру- AU, мкв бами значение и направЛе- ~600 О WOO 2000 ние токов в каждой из нихПолученные таким образом линии допустимых напряжений построены с применением ПЭВ IBM для случая однородного поля напряжений применительно к толстостенным сосудам высокого давления (рис. 4.3, 4.4). Режимы нагружения необходимо выбирать так, чтобы избежать попадания в опасную, с точки зрения возможного разрушения, область, расположенную левее и выше соответствующей кривой. Чем больше величина At тем, при прочих равных условиях, должны быть допускаемые напряжения и соответственно ниже величина отношения [ст]/ат. При постоянном значении At отношение [ст]/ат должно снижаться с увеличением толщины стенки. Например, как видно из анализа рис. 4.3,а, б, если At = 0, то [о]/от составляет 0,62; 0,45; 0,37; 0,32; 0,23; 0,2; 0,19 и 0,8 соответственно при толщине стенки 20, 40. 60, 80, 150, 200 и 300 мм.

С помощью предела трещипостойкости можно оценить материал по его способности тормозить трещину и можно рассчитывать детали с трещинами па прочность, независимо от вида возможного разрушения (вязкое или хрупкое). Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещипостойкости следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, по поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях.

В зоне крепления растянутого пояса балки к фланцу или полке колонны растягивающее усилие направлено поперек толщины листа и поэтому во избежание появления ламелярных трещин и возможного разрушения надлежит обеспечить необходимые механические свойства листа в направлении толщины выбором марки стали или соответствующим контролем этих свойств. Требования к листовой стали, работающей на растяжение в направлении толщины, приведены в [1].

Опыт эксплуатации показывает, что фактически безопасный ресурс дисков составляет около 1000 циклов до момента зарождения усталостной трещины. Поэтому все находящиеся в эксплуатации диски с передними шлицами (без доработки) с наработкой более 1000 циклов являются потенциально опасными с точки зрения их возможного разрушения.

Чтобы снизить концентрацию напряжений, вокруг отверстия или выреза часто используют низкомодульные накладки, например, из стеклопластика. Это позволяет понизить напряжения и перераспределить деформации аналогично тому, как этого добиваются в пластичных металлах. Подобным же образом для повышения усталостной прочности используют армирующие низкомодульные накладки в направлении, перпендикулярном к направлению возможного разрушения. Эти накладки препятствуют распространению трещин.

На прочность слоя влияют несколько физических характеристик, а также несколько видов возможного разрушения слоя под действием того или иного одноосного нагружения. Сочетание всех этих условий и усложняет создание теорий для предсказания прочности однонаправленного слоя на основе известных свойств компонентов.

2. Изучение полей неоднородных циклических деформаций в зонах возможного разрушения расчетными и экспериментальными методами, а также критериев накопления повреждений в условиях неоднородного деформированного состояния с целью обоснования возможности использования критериальных зависимостей первого направления исследований применительно к расчету элементов конструкций.

высокое остаточное выделение тепла в отработанных твэлах и в реакторе после остановки, что требует принятия конструктивных и технологических мер для предохранения от возможного разрушения активной зоны и устранения опасности создания вторичной критической массы.

Проблема малоцикловой прочности конструктивных элементов при неизотермическом нагружении связана с изучением сопротивления циклическому упругопластическому деформированию и разрушению материалов при однородном напряженном состоянии, с экспериментальным и расчетным исследованием полей напряжений и деформаций в зонах возможного разрушения, с разработкой критериев разрушения при однородном и неоднородном напряженном состояниях в условиях различных сочетаний циклов теплового и механического нагружении, а также с разработкой инженерных и нормативных методов расчета элементов конструкций на малоцикловую прочность [1—5].

Для предотвращения возгорания, взрыва и возможного разрушения здания реактора предусматриваются два мероприятия. Здания сравнительно небольших размеров перед пуском реактора заполняют азотом для удаления большей части кислорода. С целью борьбы с постепенным опасным изменением состава воздуха вследствие радиолиза используют специальную систему (например, система Containment Air Dilution). При этом для предотвращения образования огнеопасной концентрации водорода расходуется большое количество азота. Жидкий азот поступает из танка, специально установленного в расчете на такие аварийные ситуации. Система должна быть тщательно спроектирована и изготовлена в соответствии с требованиями ASME (Section III, Class 2) и критериями Seismic I.

Экспериментальные данные и практич. опыт свидетельствуют, что изготовление П. н. из сплава системы Ni—Сг—А1—Ti—В должно производиться только путем протяжки и осевого деформирования (осадки). Кузнечная операция (протяжка) позволяет увеличивать длину исходной заготовки за счет уменьшения площади ее поперечного сечения, а в результате кузнечной операции (осадки) увеличивается площадь поперечного сечения исходной заготовки за счет уменьшения ее высоты. Сплавы более сложной системы, напр. Ni—Cr—Co—Mo—W—V—А1 открытых плавок, вследствие ограниченной тех-нологнч. пластичности допускают деформацию только в осевом направлении; при вакуумной плавке они допускают протяжку и осадку, поскольку сплавы вакуумной плавки.обладают относительно большим запасом пластичности. Из сплавов данной системы изготовляют методом свободной ковки преим. детали, имеющие форму тел вращения. Другие кузнечные операции, как, напр., гибка, прошивка, закручивание и др., для изготовления П. н. не применяют вследствие возможного разрушения материала. При крайней необходимости эти операции могут выполняться только под руководством высококвалифицированных специалистов.