Возможность независимого

мягкой никелевой ленты (ГОСТ 2170-62) марки НП-2 толщиной 0,05 мм (шток диаметром 20 мм, Ra = 0,07 мкм). Кольца из ленты изготовлены таким образом, что внутренний диаметр их был меньше на 1мм диаметра штока, а наружный — на 1 мм больше диаметра камеры. Это позволило свести зазоры к минимуму, что является весьма существенным фактором. Из рисунка видно, что такие перегородки дают возможность несколько увеличить ресурс работы сальника по сравнению с алюминиевыми и, что особенно важно, предотвратить резкую разгерметизацию сальника вследствие повышения износостойкости армирующих перегородок в зоне контакта со штоком. При незначительной относительной высоте набивки в опытах (h/d = 0,9) после 1000 м пути скольжения утечка составляла 0,3 см3/мин, а после 1200 мм — 0,5 см3/мин. Еще более высокая герметичность достигнута путем затяжки сальника с такой же набивкой давлением 300 кгс/см2 (см. рис. 42, кривая 5).

Правильная форма ручек, рукояток, черенков и т. д. не может быть образована негативным отпечатком сжатой ладони па пластическом материале: при этом методе можно получить форму ручки или рукоятки, пригодную только для одного способа держания инструмента. Однако держать инструмент все время только одним способом — монотонно и вредно для здоровья, так как рука, держащая инструмент, должна иметь возможность несколько изменять свое положение, и это следует учитывать при разработке формы ручки, рукоятки и т. д. Поэтому правильную форму ручек и т. д. можно найти лишь в результате обстоятельного исследования анатомической структуры и нервной функциональной структуры руки и—одновременно — анализа рабочей операции, выполняемой с помощью соответствующего инструмента. Вопросами правильного оформления ручек, рукояток и т. д. занимается так называемая хиротехни.ка. В ЧССР научные основы проектирования захватных частей инструментов и деталей управления были созданы проф. Роубалом (Roubal); его работу продолжает д-р Тучны (Tucny), разработавший метод подразделения и локализации главных функциональных зон человеческой руки с точки зрения анатомической и функциональной структуры.

Организаторы производства считают, что характер и частота профилактического обслуживания находятся в тесной связи с количеством последующих ремонтов. Если в течение межремонтного периода оборудование несколько раз подвергалось внеплановым ремонтам, то интенсивность профилактического обслуживания должна быть повышена. Если, наоборот, станок в течение межремонтного периода не подвергался внеплановым ремонтам, то это позволяет сделать вывод о чрезмерной интенсивности профилактического обслуживания, что дает возможность несколько сократить расходы на технический уход.

Введение подогрева воздуха дало возможность не только облегчить подсушку и воспламенение влажных топлив, но и значительно увеличить тепловую нагрузку испаряю дих поверхностей нагрева, в особенности радиационных, а также повысить к. п. д. котло-агрегатов за счёт более глубокого охлаждения дымовых газов. Подогрев воздуха приводит к повышению температуры газов как в топке, так и в ближайших к топке конвективных газоходах, благодаря чему увеличивается разность температур между газами и водой или паром, а следовательно, повышается и количество тепла, передаваемого расположенным на этих участках поверхностям нагрева. Таким образом рациональное применение воздухоподогревателей даёт возможность несколько уменьшать размеры необходимой рабочей поверхности нагрева котлов.

Поперечным распором станины обусловливается ббльшая или меньшая податливость матриц при штамповке. При относительно слабом распоре матрицы получают возможность несколько раскрываться (на десятые доли миллиметра) под давлением деформируемого металла, увеличивать этим объём штамповой полости и принимать избыточный металл заготовки. Часть объёма заготовки выталкивается в зажимной ручей. Вследствие этого горизонтально-ковочные машины менее чувствительны к работе с избытком металла в заготовке по сравнению с кривошипными машинами других типов, применяемыми для штамповки в цельных матрицах.

диска, так чтобы ротор имел возможность несколько смещаться в осевом направлении. Величина смещения зависит от диаметра диска и скорости вращения. Для ротора высокого давления турбины К-ЮО-2 это смещение должно составлять 0,6—0,8 мм. Для его регулирования под упорные полукольца 6 установочных колодок подкладывают сменную стальную прокладку 7.

Интересным, с точки зрения механики сплошной среды, является практическое использование динамических эффектов, имеющих место при стационарном движении нити. На рис. 5.24 показана работающая баллистическая антенна, у которой для приема и передачи сигналов используется быстродвижущийся замкнутый проводник. Основной особенностью баллистической антенны (по сравнению с ранее рассмотренными случаями движущихся абсолютно гибких стержней) является условие 1г <С I, что дает возможность несколько упростить определение произвольных постоянных GIJ. Рассмотрим наиболее общий случай, когда а =? 0 (рис. 5.24). Экспериментальные исследования и точные численные расчеты показывают, что длины ветвей (АК и /СВ)

дении этого основного условия и поддержания на заданном уровне температуры газов на выходе из тойкя последняя может работать долго без заметного шлакования а снижения производительности котла. После рассмотрения из-ложйнного выше материала, касающегося камерных топок и их вспомогательных элементов, имеется •возможность несколько более

наполненный водой. Чтобы достигнуть равномерности обтекания боковой поверхности образца Об, в бак погружена U-образная труба Тр, в одном из колен которой находится мощная пропеллерная мешалка, а в другом помещен (строго по оси трубы) образец-. Стрелками показано движение воды. Это устройство хорошо себя оправдало; меняя число оборотов мешалки, получаем возможность несколько варьировать а, т. е. изменять условия опыта.

• Измерения, произведенные на одном из котлов ПК-14, показали, что при нагрузке котла .0 = 216 т/ч ,и изменении впрыска на AGBn=l,5%' изменение температуры пара составило At =±13° С. Соответственно лри D = 148 т/ч и ДСВП=2%: At =±16° С. Величина At приемлема для котлов, работающих в режиме постоянных нагрузок, но для установок, работающих >в ликовой части графика, может оказаться недостаточной. По-видимому, имеется возможность несколько увеличить долю байпасируе-'мого пара (до 30%) и впрыск в него.

Наиболее совершенные котельные агрегаты электростанций и промышленности могут работать с высоким к. п. д. '(83—89%) и на твердом топливе. Все же перевод на газ дает возможность несколько повысить их к. п. д. (в среднем на 2— 4%) и уменьшить расход электроэнергии на собственные нужды. Если принять к. п. д. котлоагрега-тов, работающих на газе, равным 92%, то по данным института Те-плоэлектро'проект снижение удельных расходов топлива (в пересчете ~на условное топливо) при переходе на газ с каменного угля составляет примерно 3,8%; с антрацитового

На второй схеме (р\ =2, pz = I, РЗ = 1, рис. 2.16,6) избыточных связей уже нет — механизм статически определимый (q = I — — 6-3 + 5-2 + 4-1+3-1 =0). На третьей схеме (р\=2, рл = 2, рис. 2.16,в) степень подвижности № = №0 + 1УМ = 2, поскольку кроме основной подвижности, определяемой обобщенной координатой ср, имеется местная подвижность — возможность независимого вращения шатуна 2 вокруг оси ВС\ избыточных связей здесь также нет (^ = 2 — 6-3 + 5-2 + 3-2 = 0).

Сама возможность независимого построения геометрии и хронометрии при классическом миропонимании возникла именно потому, что такое миропонимание исходит из предположения о независимости течения времени от свойств пространства. Разумеется, это очень сильное и, вообще говоря, необязательное предположение; например, релятивистская кинематика специальной теории относительности основана на утверждении о взаимосвязи времени и пространства, а при этом раздельное построение геометрии и хронометрии оказывается невозможным.

Стержневые лифты в виде габаритной шахты объединены с лестничной клеткой в общий каркас (рис. 13.25) и имеют выходы на площадки печи и воздухонагревателей. Над шахтой лифта размещается утепленное машинное отделение, а на уровне земли к шахте подходит монорельс для подачи грузов. Каркас имеет вертикальную опору на фундамент и две или более горизонтальные опоры. На старых печах, при небольшом возвышении лифта над ближайшим воздухонагревателем, его горизонтальная опора устраивалась на уровне купола последнего, при горизонтальном превышении - на вершине башни или треноги, устанавливаемой на воздухонагревателе. При этом в плоскости большей гибкости лифта делались две горизонтальных опоры, защемляющих его консоль. Конструкция опор должна обеспечивать возможность независимого температурного перемещения лифта относительно воздухонагревателя. Сторона каркаса лифта, обращенная к доменной печи, и

На второй схеме (р\ = 2, pi = 1, p3 = 1, рис. 2.16,6) избыточных связей уже нет — механизм статически определимый (q = \— — 6-3 + 5-2 + 4-1+3-1 =0). На третьей схеме (р\=2, р3 = 2, рис. 2.16,0) степень подвижности № = W0 + WM = 2, поскольку кроме основной подвижности, определяемой обобщенной координатой ф, имеется местная подвижность — возможность независимого вращения шатуна 2 вокруг оси ВС; избыточных связей здесь также нет (<7 = 2 —6-3 + 5-2 + 3-2 = 0).

3. Нагрев (охлаждение) должен осуществляться по заданной программе, согласованной с программой нагружения. Должна быть обеспечена возможность независимого нагружения и нагрева.

8. Конструкции короткоходовых ленточных тормозов предполагают большую тщательность выполнения монтажа, так как в них исключена возможность независимого регулирования натяжения верхней и нижней половин тормозных лент.

Для конкретизации третьего случая ниже рассмотрены два варианта сопряжения нижнего неподвижного уплотнительного кольца радиально-осевой турбины. На фиг. 673, а изображена ранее применявшаяся конструкция. Нижнее неподвижное уплотнительное кольцо сопрягается с нижним кольцом направляющего аппарата. Из-за этого исключалась возможность независимого центрирования крышки турбины с нижним кольцом, с одной стороны, и перечисленных деталей с рабочим колесом — с другой. Новая конструкция (фиг. 673, б) предусматривает сопряжение нижнего неподвижного уплотнительного кольца непосредственно со статором, благодаря чему упомянутое выше центрирование резко упрощается и погрешности сборки направляющего аппарата не оказывают влияния на сопряжение рабочего колеса с неподвижными органами турбины.

Силовое замыкание упругой системы машины осуществляют с помощью траверсы 8 и колонны 9. Нагрузки измеряют динамометром 6. В качестве возбудителей динамических перемещений (10 и //) использованы кривошипные механизмы с регулируемым на ходу эксцентриситетом. В процессе изменения амплитуды задаваемых перемещений специальный механизм возбудителя обеспечивает постоянство фазового угла. Возможность независимого управления амплитудой динамических перемещений каждого возбудителя позволяет проводить усталостные испытания в условиях двухосного напряженного состояния при программном нагружении.

На рис. 46 представлена схема многоканальной системы управления нагружением. Наличие отдельных следящих систем по каждому каналу обеспечивает возможность независимого управления десятками каналов с помощью мини-ЭВМ при удовлетворении требований к точности и скорости нагружения. ЭВМ с помощью программных и аппаратных средств выполняет не только функцию формирования программ нагружения, но и функцию контроля фактического выполнения этих программ. Для хранения большого числа программ и архива испытаний управляющая ЭВМ должна обладать внешней памятью на магнитных дисках 9 (или на магнитном барабане). Структура системы универсальна; она позволяет воспроизводить нагрузки, максимально приближенные к эксплуатационным, проводить в любой заданной последовательности усталостные и статические испытания.

точки А, и мгновенное положение оси вращения звена 2. В результате сложения двух движений точку А можно заставить перемещаться по пространственной траектории по форме, близкой заданной (вследствие этого механизм называют пространственным дифференциальным). В механизме имеются две лишние степени свободы, не отражающиеся на законе движения точки А. Они определяют возможность независимого вращения шатунов 3 к 4 вокруг осей, проходящих через центры шаровых шарниров В и С звена.

Регулирование величины подачи производится (фиг. 165j посредством перемещения камня 1 кулисы винтом 2. Заклинивание роликов может производиться относительна внутренней или наружной поверхности фрикционного кольца. В большинстве роликовых устройств, так же как и в храповых, предусмотрена возможность независимого выключения их во время работы автомата.