Возможность предположить

Основываясь на том, что физические свойства взаимосвязаны, в качестве одного из определяющих свойств графита принимаем плотность (или общую пористость). Статистическая обработка опытных данных по пяти промышленным маркам графита дала возможность предложить корреляционные зависимости прочностных характеристик (пределов прочности

этом нельзя забывать, что конструктор почти всегда имеет возможность предложить несколько конструктивных вариантов, равноценных в функциональном и технологическом отношениях, но создающих различные предпосылки для придания окончательного внешнего вида изделию. О том, как будет выглядеть готовое изделие, нужно думать уже при первом наброске проекта, а технологические соображения, вид привода, кинетические условия также должны учитывать требования эстетического оформления проектируемого изделия. Простые и наглядные примеры такой правильной практики приведены на рис. 186 и 187. На рис. 186 представлены два решения формы ручной дрели. Сначала дрель имела только одну пару конических колес; ввиду того, что для дрели требовалась минимальная скорость сверления, передаточное число было сравнительно большим. Кожух такой передачи никогда не может получиться особенно красивым при данных общих размерах дрели (закон пропорциональности) . В дрели новой конструкции передача осуществляется двумя парами цилиндрических зубчатых колес и одной нарой конических. Это дало возможность существенно уменьшить размеры передаточного механизма, благодаря чему стало возможным спроектировать эстетический кожух. Рис. 187 представляет варианты экспериментального прибора для градуировки штанг

соответственно для областей симметричных и волнообразных колебаний нанесены опытные данные, приводившиеся в первичных координатах Т = / (v) на рис. 3-8 и 3-9. Можно отметить наличие определенной степени обобщения опытных данных, что дает возможность предложить расчетные рекомендации.

данные, приводившиеся в первичных координатах Т = f(w) на рис. 2—8. Можно отметить определенную степень обобщения опытных данных, что дает возможность предложить расчетные рекомендации.

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии нефтяных ЦН показало хорошее соответствие результатам экспериментальных исследований и предоставило возможность предложить в третьем разделе работы удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения зависимости напора, мощности и КПД от изменения расхода ЦН. Характерной особенностью есть использование в качестве главного расчетного параметра ЦН номинального значения угла нагрузки машины ур"ом , определение которого ведется через конструктивные каталожные данные.

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии РЦН предоставило возможность предложить удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения характеристик РЦН, т.е. зависимостей мощности, напора и полного КПД от изменения действительного расхода РЦН.

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии нефтяных ЦН показало хорошее соответствие результатам экспериментальных исследований и предоставило возможность предложить в третьем разделе работы удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения зависимости напора, мощности и КПД от изменения расхода ЦН. Характерной особенностью есть использование в качестве главного расчетного параметра ЦН номинального значения угла нагрузки машины урном , определение которого ведется через конструктивные каталожные данные.

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии РЦН предоставило возможность предложить удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения характеристик РЦН, т.е. зависимостей мощности, напора и полного КПД от изменения действительного расхода РЦН.

В уравнениях (3.17) индексы 3, 2, 1 при Ьхак указывают направление поляризации сдвиговых волн, распространяющихся в направлениях, определяемых, соответственно, углами ? , ?х, Ctx. Анализ уравнений (3.16), (3.17) показывает, что наиболее удобными для прозвучива-ния являются углы ^=0; л/4; л/2, что дает возможность предложить процедуру контроля компонент тензора а1п по результатам акустических измерений. Введем следующие обозначения:

ния Р (0 или w (t) с помощью известных методов классического вариационного исчисления [219] принципа максимума или динамического программирования [21, 132]. Однако специфика задачи и вид уравнений (19) и (20) дают возможность предложить удобный в практическом отношении графоаналитический способ построения оптимального управления [69].

теле и Шеррил [220] нашли, что кварц, кристобалит, тридилит и плавленая Si02 достигают предельной плотности (2,26 г/см3) после облучения потоком быстрых нейтронов 2-Ю20 нейтрон/см2. Обычно образующаяся фаза имеет структуру стекла, оптически изотропна, и плотность ее примерно на 3% больше плотности плавленой Si02. Будучи отожженной, она рекристаллизуется в а-кварц. Более высокая плотность и факт рекристаллизации в а-кварц дают возможность предположить, что обычно образующаяся при облучении фаза имеет несколько более высокий ближний порядок, чем плавленая Si02 [21 ]. С другой стороны, Примак и Шиманский [176], облучавшие плавленую Si02 до получения максимальной плотности (увеличение на 2,7%), после отжига обнаружили, что значение плотности возвратилось к исходной величине. Характер уменьшения плотности облученного кварца виден из рис. 4.17. До потока 5-Ю19 нейтрон/см2 плотность изменяется довольно медленно, затем быстро достигается предельное уменьшение плотности (около 15%) при потоке 1,5-1020 ней- Ш трон/см2. Для потоков, меньших примерно § 3-Ю19 нейтрон/см2, изменение плотности, вычисленное из параметра кристаллической решетки, соответствует плотности, измеренной гидростатическим способом. Но для больших потоков на основе рентгеновских данных получаются несколько большие изменения плотности.

Экспериментально установлено наличие в продуктах фреттинг-коррозии частиц окислов и диспергированного металла, что свидетельствует о совместном протекании механического разрушения и химического (электрохимического) взаимодействия металла с внешней коррозионноактивной средой. Интенсивный характер этих процессов в условиях динамического нагружения дает возможность предположить, что защитные пленки из продуктов коррозии не играют заметной роли, а скорость определяющими стадиями фреттинг-коррозии в целом являются не транспортные (диффузия и перенос активных компонентов к поверхности металла), а кинетические процессы — химические (электрохимические) реакции и механическое диспергирование металла..

Экспериментально установлено наличие в продуктах фреттинг-коррозии частиц окислов и диспергированного металла, что свидетельствует о совместном протекании механического ""разрушения и химического (электрохимического) взаимодействйтг-^ металла с внешней коррозионно-активной средой. Интенсивный характер этих процессов в условиях динамического нагружения дает возможность предположить, что защитные пленки из продуктов коррозии не играют заметной роли, а скорость определяющими стадиями фреттинг-коррозии в целом являются не транспортные (диффузия и перенос' активных компонентов к поверхности металла), а кинетические процессы — химические (электрохимические) реакции и механическое диспергирование металла.

После очередного скачка в трещине работает активная коррозионная гальванопара, где анод — СОП по месту микронадрыва, а катод — стенки трещины, которым отвечает стационарный потенциал по месту „бывшей" СОП. По истечении периода активности СОП, характеризуемого временем Г, работа гальванопары угасает. Рассмотрим развитие трещины коррозионного растрескивания углеродистых сталей в 3 %-м водном растворе NaCl. Анализ процессов, протекающих в трещине (см. рис. 6), дает возможность предположить следующее: в момент скачка происходит механический микронадрыв металла в вершине трещины по месту, ослабленному водородным охрупчиванием, в результате чего трещина подвигается на величину Д/м. После скачка трещины на величину Д/м возникает СОП, на которой усиленно протекает анодный процесс, вследствие работы гальванопары с электродами СОП — „бывшая" СОП, а также реализуется под-кисление нейтральной среды в связи с гидролизом продуктов коррозии. Последнее способствует протеканию катодного процесса частично с водородной деполяризацией. Активный локальный анодный процесс по всему фронту СОП после скачка ведет к расширению трещины, а также, ее коррозионному продвижению на величину Д /к в глубь металла. При этом чисто коррозионное расширение трещины не превышает 2Д /к.

Изучено влияние большого числа неорганических и органических ингибиторов коррозии на защитные и физико-механические свойства лакокрасочных покрытий. Было установлено, что в присутствии органического катиона металл пассивируется гораздо сильнее, чем в присутствии неорганического катиона. Это дало возможность предположить, что органические хроматы, например, в ряде случаев могут в полимерных покрытиях оказаться более эффективными, чем неорганические хроматы, поскольку в защите принимает участие органический катион.

При симметричном загружении системы сечение ригеля, совпадающее с осью симметрии, не поворачивается, но может, при отсутствии стойки в этом месте, перемещаться по вер- п тикали вниз или вверх. Это обстоятельство дает возможность предположить наличие на оси симметрии системы идеально жестких и гладких " параллелей, между которыми перемещается ползун, прикрепленный к середине ригеля. Ползуном система расчленяется на две самостоятельные, тождественные друг другу системы (фиг. 37, г).

сходны с фосфорсодержащими противоизносными присадками. Это сходство дает возможность предположить, что в результате реакции между железом и кремнием на поверхности металла образуется низкоплавкая пластичная пленка, которая более инертна по отношению к дальнейшей химической реакции, чем первоначальная поверхность металла.

Можно продемонстрировать общий метод подхода к вопросу на гипотетической системе Л Б, в которой чистые металлы А и В плавятся соответственно при 1000 и 700° (рис. ИЗ). В очень грубом приближении системы сравнимы при температурах, которые составляют равные части их температур плавления по абсолютной шкале; таким путем можно подобрать время отжига. Предположим, что на рис. ИЗ представлены результаты, полученные при определении линий ликвидус и солидус методами термического анализа и микроисследования слитков, использованных для снятия кривых охлаждения. Здесь остановки на кривых охлаждения ясно показывают широкую растворимость компонента В в А. Растворимость ограничена перитектической горизонталью при 850°; вторая пери-тектическая горизонталь при 770° дает возможность предположить, что существует промежуточная фаза, содержащая 35% (атомн.) компонента В. Микроструктура слитков дает возможность определить, стабильна ли эта вторая фаза при комнатной температуре. Как видно из рис. 113, микроструктура всех сплавов при содержании 25—40% компонента В обнаруживает две фазы и более, поэтому можно предположить, что фаза, образующаяся на перитектической горизонтали при 850°,

Можно продемонстрировать общий метод подхода к вопросу на гипотетической системе Л Б, в которой чистые металлы А и В плавятся соответственно при 1000 и 700° (рис. ИЗ). В очень грубом приближении системы сравнимы при температурах, которые составляют равные части их температур плавления по абсолютной шкале; таким путем можно подобрать время отжига. Предположим, что на рис. ИЗ представлены результаты, полученные при определении линий ликвидус и солидус методами термического анализа и микроисследования слитков, использованных для снятия кривых охлаждения. Здесь остановки на кривых охлаждения ясно показывают широкую растворимость компонента В в А. Растворимость ограничена перитектической горизонталью при 850°; вторая пери-тектическая горизонталь при 770° дает возможность предположить, что существует промежуточная фаза, содержащая 35% (атомн.) компонента В. Микроструктура слитков дает возможность определить, стабильна ли эта вторая фаза при комнатной температуре. Как видно из рис. 113, микроструктура всех сплавов при содержании 25—40% компонента В обнаруживает две фазы и более, поэтому можно предположить, что фаза, образующаяся на перитектической горизонтали при 850°,

сающихся проушин из стали с высоким пределом прочности при растяжении, дает возможность предположить, что предшествующее растяжение полезно, но, против ожидания, не больше, чем для стали с низким пределом прочности при растяжении. В результате приложения высокой нагрузки отверстия растягиваются. В двух образцах (см. рис. 15.13) с отверстиями

Описанные опыты дают возможность предположить, что в таких поликристаллических металлах, как сталь (которая имеет на разделе двух фаз среда — металл огромное количество микрокатодных и микроанодных участков), в процессе ее деформации при одновременной коррозии с водородной деполяризацией происходит достаточно быстрое наводороживание пластически деформируемых катодных участков. Очевидно, эти участки будут слабыми местами, в которых может возникнуть хрупкое разрушение. Такое разрушение возможно, например, при больших амплитудах циклических напряжений*, если оно происходит вскоре после нагружения образцов. Это объясняется тем, что другие слабые места еще не возникли, так как времени в этом случае еще недостаточно для значительного коррозионного поражения анодных участков, т. е. для возникновения слабых мест в стали под влиянием уменьшения ее прочности вследствие коррозионного поражения. . '