Возможности наблюдения

В связи с этим рассмотрим особенности развития трещин и возможности моделирования этого процесса в условиях двухосного нагружения при перегрузках в сравнении с изложенными выше представлениями о росте трещины при одно-и многократных одноосных перегрузках.

При осуществлении масштабных коэффициентов (табл. 16) на модельных лабораторных образцах можно получить идентичные натуре температурные поля. Интерес в этом случае представляет не только применение переходных коэффициентов к конкретной соударяющейся паре, геометрически подобной натурной, но и проверка возможности моделирования при афинном подобии натуры и модели, т. е. когда модельные и натурные образцы геометрически не подобны.

Кроме ядерных экспериментов по программе «Плаушер» проводили опытные одиночные и групповые взрывы химических ВВ для изучения физических эффектов взрыва зарядов наружного действия, параметров образующихся воронок и траншей, возможности моделирования крупных атомных взрывов и для накопления данных к расчетам последующих ядерных экспериментов.

Рассмотрим возможности моделирования амплитудно-частотных характеристик силовой установки сухогрузного судна, схема которой приведена на рис. 4.

В развитых капиталистических странах эти работы ведутся весьма интенсивно [40, 42—44]. Например, в 1974 г. во Франции на электростанции Поршвиль был построен экспериментальный брызгальный бассейн площадью 5000 м2 с расходом воды 2,2 м3/с при напоре на соплах 0,13 МПа. Полученные на нем опытные данные сравнивались с результатами испытаний одиночного сопла, установленного в непосредственной близости от бассейна. Установка предназначалась не только для определения характеристик какой-то конкретной системы, но и для проведения исследований более общего характера, в частности, для определения возможности моделирования разбрызгивания с учетом различных конструктивных особенностей брызгальных устройств и для выбора оптимального решения.

При экспериментальных исследованиях нестационарных и стационарных тепломассообменных процессов большое внимание уделялось расширению возможности моделирования и переносу опытных данных, полученных в одних условиях, для расчета конкретных теплообменных аппаратов и устройств. В работе используются результаты исследования структуры потока для объяснения и анализа механизмов переноса в пучках витых труб и новых обнаруженных эффектов, рассматриваются различные методы обработки и обобщения полученных опытных данных.

Приведенная обработка опытных данных, расширяющая возможности моделирования теплообмена, обоснована результатами экспериментального исследования структуры потока в пучках витых труб. В работе [39] было показано, что при течении теплоносителя в пучках витых труб на 7их стенках образуется тонкий пристенный слой, а ядро потока имеет примерно постоянную скорость. С уменьшением числа FrM толщина пристенного сдоя 6 уменьшается. При этом поток в пристенном слое закручен по закону VT/ г = const, а закрутка в ядре потока определяется взаимодействием винтовых потоков соседних труб [3]. Выявленные особенности течения обосновывают также предложенную в работе [51] модель течения, основанную на использовании полуэмпирических теорий турбулентности Прандтля и рассматривающую в плоском эквивалентном канале взаимодействие двух потоков, направленных под углом друг к другу. В средней зоне этого канала, где вектор тангенциальной составляющей скорости меняет направление, порож-

носные свойства потока Кн, показать, что изменение во времени этих характеристик при постоянном расходе теплоносителя связано с влиянием нестационарных граничных условий при изменении мощности тепловой нагрузки. Наблюдаемая в опытах данной серии перестройка температурных полей и значительная интенсификация тепломассопереноса в пучке витых труб в первые моменты времени при увеличении мощности тепловой нагрузки может быть так же, как в разд. 5.2, объяснена изменением турбулентной структуры потока при нестационарном разогреве пучка. Рассмотрим влияние на нестационарное перемешивание теплоносителя различных механизмов переноса, действующих в пучках витых труб: турбулентного переноса, конвективного переноса в масштабе ячейки и организованного переноса в масштабе диаметра пучка. Известно, что организованный и конвективный переносы зависят от числа FrM и не могут быть первопричиной интенсификации тепломассопереноса при нестационарном разогреве пучка. Видимо, нестационарные граничные условия теплообмена при увеличении мощности нагрузки приводят к турбулизации пристенного слоя и к усилению обмена между ним и ядром потока, т.е. нагрев стенки увеличивает порождение турбулентности в пристенном слое. Этот процесс может отразиться на увеличении вихревого обмена в ячейке пучка и между ячейками вследствие конвективного переноса. Следовательно, наблюдаемая перестройка нестационарных температурных полей теплоносителя может быть связана прежде всего с интенсификацией обмена порциями жидкости между пристенным слоем и ядром потока в ячейке, а организованный перенос жидкости по винтовым каналам витых труб является производным процессом при нестационарном тепломассообмене. Подтверждением гипотезы о турбулизации пристенного слоя при нестационарном протекании процесса с разогревом пучка может явиться также автомодельность коэффициента к по числам Re даже в области достаточно малых чисел Re = 3,5 • 103 (см. рис. 5.13). Предложенный метод обобщения опытных данных по нестационарному коэффициенту перемешивания и полученная расчетная формула могут быть использованы для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающей течение и теплообмен в таких аппаратах в гомогенизированной постановке, и расширяют возможности моделирования процессов нестационарного перемешивания.

Исследование этого соотношения для выяснения вопроса о возможности моделирования теплогидравлики жидкометаллических теплообменников на аэро- или гидромоделях показало, что, для тога

практике методом критериев подобия [39, 61] может, на наш взгляд, расширить возможности моделирования.

С учетом возможности моделирования энтальпии датчиками температуры уравнения (3-42) и (3-42а) запишутся:

Техника сварки. Обычно порошковые проволоки используют для сварки шланговыми полуавтоматами. Ввиду возможности наблюдения за образованием шва техника сварки стыковых и угловых швов в различных соединениях практически не отличается от техники их сварки в защитных газах плавящимся электродом. Однако образование на поверхности сварочной ванны шлака, затекающего при некоторых условиях в зазор между кромками в передней части сварочной ванны, затрудняет провар корня шва. При многослойной сварке поверхность предыдущих слоев следует тщательно зачищать от шлака.

плоскостных и объемных дефектов за счет возможности наблюдения^ измерения амплитуды не одного, как при эхо-методе, а по крайней мере двух отраженных сигналов — обратного и зеркального.

Конструкция котлов одинакова, различие состоит только в схеме циркуляции. Глубина топки 2120 мм, ширина 2270 мм, высота от уровня воздухораспределительной решетки до нижнего среза выходного окна 2700 мм. Боковые стены и потолок образованы экранами из труб 0 51x2,5 мм с шагом 55 мм. Погружная испарительная поверхность набрана из 42 труб 0 51x2,5 мм, расположенных в три ряда с шагом 110 мм и имеет суммарную поверхность в слое 11,33 м2. Трубы погружной испарительной поверхности наклонены под углом 15° к газораспределительной решетке и в задней верхней части топки переходят в фестон. Топка и конвективная часть котла сообщаются между собой выходным окном высотой 1000 мм, выполненным по всей ширине топочного устройства. Для обеспечения ремонтных работ, возможности наблюдения за процессом горения на фронтовой стене установлены лаз и два лючка.

Рациональное раемещение приборов на щите позволяет обслуживающему персоналу иметь перед глазами небольшое число необходимых приборов. Приборы должны быть удобно* расположены для наблюдения на высоте немного выше человеческого роста, иметь достаточно большие шкалы, толстые четкие стрелки и цифры для возможности наблюдения на некотором расстоянии. Приборы должны быть хорошо освещены.

7. В. Я. Кравченко. О возможности наблюдения движения дислокаций в проводящих кристаллах по электрическим эффектам.— ФТТ, 1967, № 9.

Трудностью на пути качественного изучения в изотермической модели является оптическая однородность рабочей среды, будь то вода или воздух. Для получения возможности наблюдения за движением рабочей среды ее необходимо сделать видимой — овиднить потоки. Отдельные струйки должны быть подкрашены, или в поток надо ввести взвесь. Оптическую неоднородность можно создать также изменением плотности среды, определяющей коэффициент ее преломления.

Газоплотный пылеугольный котел ТПП-804 (см. рис. 3-16) рассчитан на работу при разрежении в топочной камере с постоянно включенными дымососами. При этом облегчается соблюдение герметичности многочисленных лючков и других отверстий в экранных панелях, улучшаются возможности наблюдения за топочными процессами и очистки поверхностей нагрева, резко уменьшается масса поясов жесткости топочной камеры, упрощается конструкция верхнего уплотнитель-ного короба (шатра). Эти преимущества даже для пылеугольного котла более существенны, чем возможность работы без дымососа.

3. Аппараты управления прессом и сигнализации необходимо размещать в удобном для оператора месте (с учетом возможности наблюдения за оборудованием) и в удобной для манипулирования этими аппаратами последовательности; желательно соблюдать мнемонический принцип их размещения.

Машины должны обладать высокими показателями надежности, так как выход машины из строя лишает возможности наблюдения за большим числом величин. Поэтому применяют 100%-ное резервирование машин или резервируют важнейшие величины отдельными приборами, дублирующими частично* машину.

Техника сварки. Обычно порошковые проволоки используют для сварки шланговыми полуавтоматами. Ввиду возможности наблюдения за образованием шва техника сварки стыковых и угловых швов в различных соединениях практически не отличается от техники их сварки в защитных газах плавящимся электродом. Однако образование на поверхности сварочной ванны шлака, затекающего при некоторых условиях в зазор между кромками в передней части сварочной ванны, затрудняет провар корня шва. При многослойной сварке поверхность предыдущих слоев следует тщательно зачищать от шлака.

проводят травление 10—20%-ным раствором азотной кислоты или 15%-ным раствором персульфата аммония. Затем осуществляют визуальный осмотр с применением лупы 10х. После удаления дефектов определяют толщину стенки с помощью ультразвукового толщиномера или измерительного инструмента с погрешностью не более 3 %. При этом концы наибольших трещин закернивают для возможности наблюдения за их ростом. Возможности оставления мелких трещин без выборки в каждом отдельном случае должна согласовываться с Центральным научно-исследовательским институтом технологии машиностроения (ЦНИИТМАШ).