Возможности образования

Преимущества алмазного выглаживания состоят в повышении эксплуатационных свойств обработанных поверхностей, снижении шероховатости поверхности, отсутствии переноса на обрабатываемую поверхность посторонних частиц, возможности обработки тонкостенных деталей и деталей сложной конфигурации, простоте конструкции выглаживателей.

Сталь 18Х2Н4ВА из-за высокой устойчивости аустспита в перлитной области (рис. 150) мало снижает твердость при отжиге. Для возможности обработки резанием сталь подвергают высокому отпуску при 630—640 "С, после которого она получает твердость ИВ 269-217 (2690—2170 МПа).

Примеры изменения конструкций для обеспечения возможности обработки напроход показаны на видах 17, 18 (посадка втулки в корпусную деталь) 19, 20 (узел передачи крутящего момента во фланцевом соединении) и 21, 22 (штифтовое крепление вала).

На шлицевых валах, подвергаемых шлифованию по внутреннему диаметру или по боковым граням шлицев, гладкая поверхность вала для возможности обработки напроход должна быть расположена ниже впадин шлицев (вид к). Прочность таких шлицев на изгиб несколько 'меньше, чем в конструкциях видов ж, з. При сквозном прорезании буртика применяют фрезу с повышенной высотой / режущих зубьев (вид ж). Для повышения прочности и стойкости зубьев высоту Ht буртика рекомендуется делать не больше 0,5Н (рис. 294 виды а, б).

локацию, то есть определять точные координаты источников на развертке трубы. При давлении около 70 атм возникла течь, помешавшая нормальному проведению акустико-эмиссионных измерений. Для обеспечения возможности обработки информации необходимо было хотя бы частично избавиться от сигналов, связанных с течью. Для этого был установлен порог чувствительности 1000 мкВ. После этого удалось выявить источник локальной концентрации акустической эмиссии, координаты которого совпадали с зоной расслоения в катушке Р-1. Устойчивое проявление данного источника наблюдалось при давлении 50 атм и более. По-видимому, сигнал от расслоения такого типа регистрируется в трубе даже при столь высоком уровне шумов, генерируемых течью.

1) осуществления возможности обработки деталей различных конструкций при помощи одного и того же комплекта распределительных кулачков;

Основные технологические предпосылки конструирования заготовок деталей, подлежащих изготовлению мелкими сериями, с целью возможности обработки этих заготовок на многорезцовых токарных станках сводятся:

Технологические предпосылки конструирования заготовок деталей машин применительно к их механической обработке должны .приводить к такому сочетанию их отдельных поверхностей, а тем самым к таким конструктивным формам заготовки, которые обеспечивают уменьшение трудоемкости изготовления за счет возможности обработки с одного установа нескольких поверхностей заготовки одновременно.

В связи с этим перед станкостроителями ставится задача создания гибкого автоматизированного оборудования, обеспечивающего возможность обработки определенного набора деталей нескольких наименований. Другой задачей является обеспечение возможности обработки на автоматизированном оборудовании различных вновь создаваемых деталей при минимальных затратах на переналадку.

Технологические ограничения следует учитывать также при определении возможности обработки детали на одном станке с помощью нескольких шпиндельных коробок.

лазером и др. Кроме того, для повышения качества поверхности и возможности обработки твердых и вязких материалов существующие технологические процессы изменяются путем совмещения с другими процессами. Так, для повышения эффективности шлифования абразивному кругу сообщают осциллирующее движение. При снижении амплитуды и повышении частоты осцил-лирования совершается переход к ультразвуковой обработке. Начинает внедряться электролитическое шлифование, хонинго-вание, зенкование и фрезерование. Внедрение перечисленных и других совмещенных методов обработки повышает производительность и качество поверхности.

Предлагаемый механизм КР требует наличия в очаговой зоне частиц, проводящих электрический ток. В противном случае не будут создаваться условия для локального разряда электрохимической системы и, соответственно, КР. Для определения возможности образования на поверхности стали соединений, обладающих достаточной проводимостью, был проведен лабораторный эксперимент. Полированный образец из трубной стали 17Г1С помещался в трехэлектродную электрохимическую ячейку с раствором 1 н. Na,CO3 + 0,5н. NaHCO3 и поляризовался катодно с помощью однополярного потенциостата в течение 30 часов при потенциале

деформаций, сопровождающих сварку, а также длительного воздействия высоких остаточных и структурных напряжений, всегда имеющихся в сварных соединениях в исходном состоянии после сварки, приводят к возможности образования холодных трещин. Они, как правило, образуются на последней стадии непрерывного охлаждения (обычно при температурах 100° С и более низких) или при выдержке металла при комнатных температурах. Водород, находящийся в металле сварного соединения и диффундирующий в него даже при низких температурах, значительно способствует образованию холодных трещин.

Таким образом, шаровая форма твэлов оказывается весьма перспективной как для реакторов ВГР, так и реакторов-размножителей БГР. Однако реализация преимуществ шаровой формы топливных элементов наталкивается на серьезные затруднения, связанные, в первую очередь, с недостаточными сведениями в области гидродинамики, теплообмена и структуры подвижных шаровых засыпок при высоких теплонапряженностях активной зоны. Не менее важными являются экспериментальные сведения о распределении газовых потоков, возможности образования застойных зон как на поверхности шарового твэла, так и в макрополости, о сохранении стабильности структуры шаровой засыпки в случае подвижной активной зоны. Для правильного выбора размера шаровых твэлов реактора ВГР и микротопливных частиц реактора БГР необходимо располагать методикой оптимизационных исследований. Решению некоторых из этих вопросов и посвящен предлагаемый материал.

Протягивать можно плоскими (рис. 3.15, а) и вырезными (рис. 3.15, в) бойками. При протяжке на плоских бойках в центре изделия могут возникнуть (особенно при протяжке круглого сечения) значительные растягивающие напряжения, которые приводят к образованию осевых трещин. При протяжке с круга на круг в вырезных бойках силы, направленные с четырех сторон к осевой линии заготовки, способствуют более равномерному течению металла и устранению возможности образования осевых трещин.

Идея о возможности образования ионов пониженной валентности при анодном растворении металлов высказывалась очень давно (1866 г.) и использовалась многими исследователями (см. п. 4). Так, опытное значение коэффициента Ъг — 2,303 RT/anF = 0,03 уравнения (365) для железа в растворах H2SO4 при валентности п = 2 дает значение коэффициента переноса а = 1 (?), что устраняется, если принять в качестве определяющей одноэлектронную стадию процесса (472) или (475). Наиболее полное экспериментальное обоснование стадийности реакций растворения металлов было сделано В. В. Лосевым с сотрудниками (1955—1965 гг.).

На практике наблюдаются случаи, когда работа подшипника в режиме жидкостного трения становится неустойчивой и сопровождается вибрацией цапфы. Вибрация свойственна главным образом быстроходным и легконагру-женпым подшипникам. Одним из признаков возможности образования вибраций является малое значение х (порядка <0,5). Разработано несколько способов устранения вибраций: эллиптическая расточка вкладышей, применение сегментных подшипников, изменение места подвода смазки и т. д. [37].

Диаграммы указывают условия образования на поверхности электрода диффузионно-барьерных пленок, но не содержат данных об их защитных свойствах в присутствии специфических анионов, таких как SO4~ или СГ. Они не содержат также сведений о возможности образования пленок нестехиометрического состава (некоторые из этих пленок существенно влияют на скорость коррозии — см. гл. 5, однако отчетливо показывают природу стехиоме-трических соединений, в которые при достижении равновесия могут превратиться любые менее устойчивые соединения. Учитывая вышеупомянутые ограничения, диаграммы весьма полезны для описания равновесных состояний системы металл—вода в кислых и щелочных средах как при наложении внешней поляризации, так и без нее. Диаграммы Пурбе для железа приведены и обсуждаются в приложении 3.

СОЛИ В ПРИРОДНЫХ ВОДАХ. В природных пресных водах содержатся растворенные соли кальция и магния, концентрация которых зависит от происхождения и расположения водоема. Вода с высокой концентрацией этих солей называется жесткой, с низкой — мягкой. Мягкая вода обладает большей коррозионной активностью, чем жесткая. Это было обнаружено за много лет до того, как удалось выяснить причину данного явления. Например, оцинкованные баки для горячей воды в Чикаго служили 10—20 лет (в воде оз. Мичиган содержится 34 мг/л Са2+, 157 мг/л растворенных веществ), в то время как в Бостоне (5 мг/л Са2+, 43 мг/л растворенных веществ) такие баки выходили из строя через 1—2 года. В жесткой воде на поверхности металла естественным путем откладывается тонкий диффузионно-барьерный слой, состоящий в основном из карбоната кальция СаСО8. Эта пленка дополняет обычный коррозионный барьер из Fe(OH)2, уже упоминавшийся в начале главы, и затрудняет диффузию растворенного кислорода к катодным участкам. В мягкой воде защитная пленка из СаСО3 не образуется. Однако жесткость воды не единственное условие возможности образования защитной пленки. Способность СаСО3 осаждаться на поверхность металла зависит также от общей кислотности или щелочности среды, рН и концентрации растворенных в воде солей.

Минимальное общее содержание основного легирующего элемента (Сг) в стали назначают с учетом концентрации углерода и возможности образования карбидной фазы (Сг, Ре)Сз или (Сг, Ре)С4.

Основные условия для осуществления XТО стали - растворимость насыщающего элемента в железе в твердом состоянии и наличие диффундирующего элемента в атомарном состоянии. Для определения возможности образования новых фаз и их природы, а также режимов ХТО служит диаграмма состояния железа с насыщающим элементом.

Для ионной имплантации (импульсно-периодические, непрерывные газометаллические пучки ионов) целесообразно при выборе химического состава ионных пучков исходить из возможности образования в поверхностных слоях инструментальных твердых сплавов твердых мелкодисперсных химических соединений (нитридов, боридов, силицидов и т.д.) и твердых растворов внедрения. Исходя из этих соображений, выгодно использовать многокомпонентные катоды (изТ1В2, TiN и др.). Необходимая доза ионов (2-5) • 10~17 ион/см2, энергия ионов Е = 30—40 кэВ.