Возможности распространения

Точечную сварку применяют преимущественно для тонкостенных конструкций при возможности расположения электродов с обеих сторон от соединяемых деталей (рис. 4.11). Толщина соединяемых элементов — от долей до нескольких миллиметров. Точечная сварка применяется также для соединения круглых стержней с пластинами и между собой, например, в арматуре железобетонных конструкций. Очень широко ее применяют в вагоностроении для сварки цельнометаллических вагонов, в автомобилестроении для сварки

Шовная сварка. Шовную сварку роликовыми электродами применяют для соединения тонких элементов общей толщиной 4...6 мм преимущественно при возможности расположения электродов с обеих сторон соединения. Перекрытие выбирают равным (5...6)s. Напряжение среза т = /7/а, где F ~ сдвигающая сила; /, а — соответственно длина и ширина шва.

Шпиндели в шпиндельных коробках нельзя располагать слишком близко один к другому из-за необходимости размещения подшипников требуемых размеров. Это ограничивает возможности группирования переходов по станкам и вызывает увеличение числа станков в АЛ. Минимально допустимые расстояния между шпинделями приведены в гл. 2. Окончательное решение о возможности расположения шпинделей на требуемом расстоянии может быть принято только после рас-

Вторая причина современного интенсивного развития атомной энергетики заключается в возможности расположения АЭС вблизи предполагаемых нагрузок, так как топливно-транс-

определяет ширину той части РП, где точка С может быть «введена» в «коридор» на некоторую, отличную от нуля, глубину. Величина Охарактеризует предельные возможности расположения МС относительно препятствия и является функцией геометрических параметров МС.

Корпус форсунки укрепляют в крышке цилиндра двигателя непосредственно (корпус имеет фланцы) или с помощью накладного фланца и двух-четырёх шпилек в зависимости от возможности расположения их в крышке.

Тип форсунки и распылителя выбирают в зависимости от размеров двигателя, возможности расположения форсунки, способа смесеобразования, эксплоатационных условий и т. п.

Однако, при попытке «подгонки» схемы б к гиро-платформе тотчас возникают трудности в возможности расположения подшипника и механизма вращения оптической головки вокруг вертикали. Подшипник и механизм вращения занимают чересчур много места. Являются ли трудности взаимной подгонки оптической головки и гироплатформы столь существенными, чтобы отказаться от найденного удачного сочетания оптической головки с астроокном? Может ли это сочетание играть роль того «стержня», на котором рационально строить компоновку всего устройства? Ответ на поставленный вопрос дает более подробная прорисовка конструкции.

Особенность рассматриваемых систем уравнений заключается в возможности расположения значительной их части в последовательности, при которой решение одного из уравнений дает значение переменной, обеспечивающее однозначное решение следующего уравнения [5]. В ситуациях типа у = / (х, у), которые на графе проявляются в наличии контуров (см. рис. 3.2), обычно используют метод последовательных приближений, заключающийся в задании численных значений некоторых пере-

Конструкция проста, но ограничивает возможности расположения цилиндров. Отклонения от синхронизации определяются здесь точностьк. жесткостью и зазорами механических звеньев и могут при малой жесткости и отсутствии мероприятий, компенсирующих влияние зазоров, давать удары и отклонения порядка нескольких десятых или даже целых миллиметров. Отклонения от взаимной синхронности положения здесь не зависят от скорости движений и не накапливаются со временем. Они пропорциональны разности нагрузки на поршни / и //. Скорости движений имеют здесь обычные для гидроприводов отклонения от номинальной скорости. Развиваемые поршнями силы одинаковы. Разность нагрузок воспринимается за счет поддерживающего действия менее нагруженного поршня.

телей, возможности расположения промывного бака на естест-

') Вопрос о возможности распространения теоремы В. Прагера на теорию тонких пластин обсуждается в [13].

Что касается возможности распространения изложенной гипотезы о закономерностях и тенденциях развития энергетики не только на социалистические, но и на развитые капиталистические страны, то предварительно представляется, что развитие энергетики всех промышленно развитых стран обладает рядом общих черт и подчиняется в целом схожим закономерностям и объективным тенденциям. Несомненна, однако, специфичность такого развития в каждой отдельной стране или группе стран и прежде всего с учетом активного воздействия на развитие энергетики всей системы производственных отношений.

Высокий уровень качества выпускаемой продукции и его стабильность находятся в 'прямой зависимости от качества как технологического процесса в целом, так и составляющих его операций. Рассматривая технологические процессы как материально-техническую основу решения задачи управления качеством продукции, мы логически подходим к вопросу о правомерности^ необходимости и возможности распространения принципов государственной аттестации качества продукции на качество технологических процессов.

винтовой поток между сечениями, в которых проводились измерения, является неоднородным. Несмотря на то что характеристики этого течения установлены только приблизительно, этот факт противоречит указанной, но не доказанной в [17] возможности распространения теоремы 2 на неоднородные винтовые потоки. По-видимому, он свидетельствует о том, что теорема 2 справедлива только для однородных винтовых потоков, для которых она и доказана, а для неоднородных она перестает, вообще говоря, быть справедливой.

Теперь рассмотрим вращающиеся цилиндрические потоки. Изложенный выше материал позволяет не прибегать к подробному изложению существенно более громоздких уравнений. В частности, можно не выводить уравнение энергии типа (4.48), а ограничить изложение только формулой для критической скорости с, потому что положение о возможности распространения волн типа изображенных на рис. 4.7,б только в сверхкритическом потоке не зависит от того, вращается поток или нет.

Для оценки прочности корпуса реактора существенное значение приобретает рассмотрение условий протекания второй стадии аварии, связанной со срабатыванием САОЗ. При падении давления в реакторе ниже 5 МПа в верхнюю камеру и опускной канал реактора подается из емкости САОЗ под давлением раствор борной кислоты с температурой около 60 °С. Корпус реактора находится при температуре, соответствующей номинальному режиму эксплуатации, т.е. около 300 °С, поэтому в начальный момент времени внутренняя поверхность корпуса реактора оказывается подверженной тепловому удару. Наиболее опасны последствия этого удара для корпуса на уровне активной зоны, где материал обладает повышенной хрупкостью вследствие радиационного облучения и существует большая вероятность разрушения при наличии исходных (на момент аварии) дефектов. Поэтому анализ теплового удара корпуса реактора важен прежде всего с точки зрения возможности распространения этих дефектов. Исследованию напряженных и деформированных состояний, сопровождающих

Но нас интересуют не приведенные, а истинные нагрузки отдельных корпусов W{ и не изотермические, а реальные математические модели, учитывающие эффекты самоиспарения. Поэтому справедливость сделанного вывода о равномерности распределения приведенных к S0 относительных нагрузок по выпаренной воде между отдельными корпусами, а также выяснение возможности распространения его на истинные нагрузки и реальные математические модели требует соответствующей проверки.

Описанный приближенный метод расчета дает значения выходных характеристик пограничного слоя при Рг=1. Им охватывается область относительно малых отрицательных градиентов давления и область больших положительных градиентов давления. Возможны течения с большими значениями отрицательных градиентов давления, чем соответствующие значениям формпара-метра Г, на которые можно распространить полученные результаты (например, течение газа с сильными градиентами давления в соплах). Для выяснения возможности распространения настоящего метода на расчет таких течений необходимо получить точные решения уравнений пограничного слоя для dp/dx<0, значения которых выходят за пределы, рассмотренные в '[Л. 139]. Недостатком метода является также и то, что по мере приближения пограничного слоя к отрыву формпараметр Г достигает максимального значения, а затем уменьшается. В результате трудно точно установить положение места отрыва. Авторы [Л. 140] считают, что влиянием числа Рг на трение можно пренебречь как малым (максимальное различие в значениях ?/]/"Кеж, рассчитанных при Рг=1 и Рг = 0,7, составляет около 7%). Более значительным является влияние числа Прандтля на теплообмен; в [Л. 140] предлагается его учитывать умножением правой части уравнения (6-22) на Рг*, где а — показатель, значения которого рекомендуется принимать следующими:

Для определения возможности распространения на процессы

Поскольку концевые возмущения образуют стоячие волны, они не нарушают общего баланса колебательной энергии при пренебрежении поглощением этой энергии в материале волновода. При наличии затухания для поддержания резонанса может потребоваться заметная энергия, что приводит к существенному ослаблению отраженной волны и так называемому радиационному демпфированию. При возможности распространения в волноводе нескольких нормальных волн на его конце может произойти перераспределение энергии между различными нормальными отраженными волнами. Низшая частота концевого резонанса для круглого стержня составляет около 0,19с,/ d и, например, для стального стержня диаметром 3 мм имеет значение около 200 кГц.

Для первой группы методов могут использоваться обычные испытания на релаксацию при изгибе кольцевых образцов, а также кручении и растяжении сплошных цилиндрических образцов. В. А, Винокуровым [12 ] проведен анализ возможности распространения результатов подобных испытаний в условиях одноосного напряженного состояния на реальные изделия с плоским и объемным полем остаточных напряжений.

Для определения возможности распространения на процессы металлотермического восстановления, проводимые с расплавлением части окислов в электропечи, уравнения (IV. 13), выведенного при исследовании внепечной плавки, были проведены плавки металлического хрома (на -30 кг окиси хрома) с различным количеством расплавляемых окислов и замерами температуры процесса.