Выходного устройства

Многие магнитопорошковые дефектоскопы имеют трансформаторный выход. Его недостаток связан с образованием отрицательного выброса тока (при создании в детали остаточной намагниченности), который частично или полностью может размагнитить деталь. Поэтому при контроле способом остаточной намагниченности необходимо принимать меры к исключению отрицательных выбросов тока. Это достигается установкой диодов во вторичной цепи выходного трансформатора, а также применением-специальных способов намагничивания, например двумя последовательными импульсами одной полярности и следующим за ними одним импульсом тока противоположной полярности [16].

во вторичную обмотку выходного трансформатора Тр последовательно с конденсатором С и реостатом R2. Первичная обмотка трансформатора Тр подключена к выходу электронного усилителя 7 мощности низкой частоты, вход которого подключен к части витков вторичной обмотки трансформатора Тр. Собственная частота колебаний механической колебательной системы определяется жесткостью испытуемого образца и присоединенных к нему масс якоря с захватом. Частота электрического колебательного контура, образованного индуктивностями вторичной обмотки трансформатора и обмотки возбуждения 5, а также емкостью последовательно включенного конденсатора С, настраивается на частоту механической колебательной системы. Дроссель Др уменьшает затухание, вносимое в электрический колебательный контур обмоткой /. Реостатом R2 можно изменять добротность электрического колебательного контура. Поскольку электрический и механический колебательные контуры оказываются сильно связанными, вся система возбуждается на одной частоте и работает в режиме автоколебаний. Машина обеспечивает испытания при симметричном цикле нагружения с частотами до 500 Гц.

Мотор Ml работает на переменном токе. Обмотка возбуждения •его питается от обмотки 7—0 силового трансформатора 7\, а якорь— от вторичной обмотки выходного трансформатора Т3 усилителя. Для того чтобы ликвидировать сдвиг фазы тока якоря относительно тока возбуждения, трансформатор Т2, питающий мост, включены в фазовращающую схему, содержащую сопротивление R-Al, и конденсатор С1. Первичная обмотка 10—9—8 силового трансформатора 7\ используется в этом случае в качестве делителя напряжения.

Напряжение на катод лампы Л4 подается от измерительной диагонали моста, составленного сопротивлением R2i, потенциометром R26 и якорем мотора Ml. Диагональ питания этого моста присоединена ко вторичной обмотке 4—5 выходного трансформатора Ts. Мост сбалансирован, в силу чего выходное напряжение усилителя на катод лампы Д, не поступает как при неподвижном моторе, так и при его вращении.

матора ТД напряжение на вторичных обмотках выходного трансформатора ГУВ равно нулю. Мостик с плечами обмоток ТД-Ч1, ТД-lV, ТУВ-f-H согласован. При смещении якоря из нейтрального положения в любую сторону благодаря изменению индуктивных сопротивлений в плечах обмоток диференциального трансформатора ТД-III и ТД-lV мостик рассогласовывается, и в результате на всех вторичных обмотках ТУВ появляется напряжение, величина и фаза которого определяются соответственно величиной и направлением смещения якоря диференциального трансформатора. Разность анодных токов ламп создаётся подачей на сеточный контур переменного напряжения от обмоток ТУВ-ПГ и ТУВ-lV. При этом потенциал сетки одной из ламп становится положительным по отношению к катоду, а потенциал сетки другой — отрицательным (во время положительной полуволны на анодах). Благодаря этому анодный ток первой машины возрастает, а ток другой уменьшается. Таким образом, в обмотке возбуждения амплидина действует разность токов. Скорость подачи регулируется изменением величины напряжения отрицательной обратной связи по напряжению амплидина при помощи переменного сопротивления 1РС. Стабилизирующим устройством в данной схеме является отрицательная обратная связь по напряжению амплидина, связывающая амплидин с сеточным контуром усилителя возбуждения через сопротивления 7СС и 8СС. Напряжение обратной связи пропорционально напряжению на зажимах амплидина и по знаку всегда обратно управляющему сеточному напряжению (когда на анодах -f-). Управление напряжением амплидина продольной подачи производится от одной управляющей обмотки возбуждения амплидина 2У, включённой в анодную цепь лампы ЭЛ. Управление величиной анодного тока происходит подачей отрицательного смещения на сетку с сопротивления ЗСС, включённого в анодную сеть лампы 4Л блокирующего каскада. Отрицательный сеточный потенциал на лампу 3JI подаётся через лампу 4Л. Регулирование скорости подачи вдоль контура производится потенциометром 2РС, который изменяет величину напряжения обратной связи по скорости двигателя, подаваемого на зажимы второй обмотки управления амплидина, стабилизирующей обмотки 2, действующей навстречу обмотке 2У. Область применения — объёмное и контурное копирование.

Недостатки этого режима — малый к. п. д. и большие размеры выходного трансформатора вследствие загрузки первичной обмотки постоянной слагающей тока.

магничивающих ампервитков резко уменьшаются размеры выходного трансформатора (фиг. 8).

вания питающего напряжения; для вакуумных ламп — 0,8-ьО,9, для ПТ g — •=0,94-0,95; цтр — к. п. д. выходного трансформатора (0,8—0,95); /„ — постоянная слагающая тока; 1М — максимально допустимый импульс тока.

На рис 2-9 показана схема задатчика теплоты сгорания газа на базе вторичного прибора ВФСМ с использованием повторителя электрических сигналов У. Необходимые напряжения задатчиков, пропорциональные теплоте сгорания газа, снимаются с вторичных обмоток 10 выходного трансформатора 8 повторителя. В этом приборе может быть сохранено устройство / для записи задаваемого значения теплоты сгорания

Аналогично работает схема, приведенная на рис. 3.28, б, в которой две половины первичной обмотки выходного трансформатора выполняют роль плеч Z3 и Z4. Эта схема относится к симметричным схемам, у которых Z\ = Zi и Z3 = Z4. Преимущество такой схемы заключается в том, что она позволяет одновременно выполнять два условия: для получения большой мощности Р\, подводимой к измеряемому сопротивлению Zb сделать сопротивления Z3 и Z4 малыми по отношению к источнику питания, а для увеличения мощности РИ, подводимой к индикатору, сделать сопротивления Z3 и Z4 большими по отношению к индикатору.

зованием отрицательного выброса тока (при создании в детали остаточной намагниченности), который частично или полностью может размагнитить деталь. Поэтому при контроле способом остаточной намагниченности необходимо принимать меры к исключению отрицательных выбросов тока. Это достигается установкой диодов во вторичной цепи выходного трансформатора, а также применением специальных способов намагничивания, например двумя последовательными импульсами одной полярности и следующим за ними одним импульсом тока противоположной полярности.

Показатель политропы можно принимать: для входного устройства пвх= = 1,37-е-1,39; рабочего колеса ир. к = 1,44-=-1,55; безлопаточного диффузора пд = 1,8 ч-2,0; лопаточного диффузора «л. д = 1,6ч- 1,7; выходного устройства Лв.у = 1,8-2,1.

18. Площадь выходного устройства F4 ;= G/(p4ct), м2........0,034 8

Аэродинамический тракт компрессора состоит из входного устройства, проточной части и выходного устройства. Ряд рабочих лопаток и расположенный за ним ряд направляющих лопаток об-

Принятые величин ы. Параметры первой ступени: d^ = 0,425, cla -= 170 м/с, Cj = 180 м/с, Т1ВХ = 0,98, kt = 0,99, lcp t ---- 0,9, относительная длина лопатки 7, ----- 3,6. Параметры последней ступени: с2а = 136 м/с, с2-= 144 м/с, kz == 0,92, 7cpz=0,7. Средний КПД ступени т)ст = 0,9. Выходная скорость и КПД выходного устройства свых -•= 120 м/с, т)Вых = 0,7. Угол установки профиля рв =— 60°, относительный осевой зазор 8а = 0,2, КПД механический Т)мк = 0,99.

где a = CjC2, F2 (t) и FK(t) - распределения наработки выходного устройства и накопителя; zt - начальное заполнение накопителя.

расчет коэффициента готовности двухфазной системы. При одинаковой производительности устройств (Cj = C2) и безотказном накопителей простои системы возникают либо при отказе выходного устройства, либо при отказе входного устройства и отсутствии запасов в накопителе. При отказе выходного устройства входное продолжает работать, пополняя запасы и создавая благоприятные условия для уменьшения времени ТСП при последующем отказе входного устройства. Для описания математической модели надежности используются линейные обыкновенные дифференциальные уравнения первого порядка [145]. Решение системы дифференциальных и алгебраических уравнений позволяет найти явное выражение для коэффициента готовности:

При увеличении емкости накопителя JC (z0) приближается к коэффициенту готовности выходного устройства.

Коэффициент готовности системы представляет собой вероятность застать ее в произвольно выбранный момент времени в работоспособном состоянии, т. е. таком состоянии, когда на выход системы поступает готовая продукция. Для этого не требуется, чтобы все устройства были работоспособны, а достаточно застать выходное устройство работоспособным и иметь запас продукции между отказавшим и выходным устройством. Коэффициент готовности численно равен отношению суммы интервалов времени работы выходного устройства к сумме интервалов времени работы и простоя этого же устройства из-за отказов и отсутствия загрузки, взятых за один и тот же календарный срок. Переходя к средним значениям, можно записать

где t-вт — наработка на отказ выходного устройства; гпрт — среднее время простоя выходного устройства между соседними отказами в ремонте и ожидании загрузки; ^Ожт — среднее время ожидания загрузки между соседними отказами; Ктт — коэффициент готовности выходного устройства.

где FH(ta) и F2(t3) — функции распределения наработки накопителя и выходного устройства до первого отказа; Pi(t3, а) — вероятность безотказного функционирования при условии, что накопитель и выходное устройство работают безотказно.

Отметим некоторые свойства Гср. По мере улучшения надежности накопителя и выходного устройства все большая доля отказов приходится на входное устройство. В предельном случае