Возрастает склонность

При увеличении диаметра цилиндра необходимо для обеспечения постоянства перечисленных показателей снижать или частоту вращения или среднее эффективное давление. Поэтому эффективная мощность двигателя возрастает пропорционально не кубу, а квадрату диаметра цилиндра. Литровая мощность (мощность, отнесенная к рабочему объему цилиндров) снижается пропорционально диаметру цилиндра, Я удельная масса

(масса, отнесенная к аффективной мощности) возрастает пропорционально диа1ййру. С уве-; .течением1 диаметра цилиндра уменьшается жесткость на 'изгиб деталей И двигателя в целом. Следует отметить, что строгое соблюдение геометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жестк'ости npi> изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать • более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. "Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность и жесткость, способность к форсировке наддувом и повышением частоты вращения.

Появление высокопрочных сталей ставит с особой остротой вопросы жесткости1. Модуль упругости сталей имеет устойчивую величину и мало зависит от термообработки и содержания (в обычных количествах) легирующих элементов. Так как упругие деформации пропорциональны отношению напряжений к модулю упругости, то с повышением величины напряжений (а в этом и состоит смысл применения высокопрочных материалов) величина деформаций возрастает пропорционально напряжениям; жесткость падает обратно пропорционально.

В случае кручения эффективными средствами повышения жесткости являются уменьшение длины детали на участке кручения и, особенно, увеличение диаметра, так как полярный момент инерции возрастает пропорционально четвертой степени диаметра. В случае растяжения-сжатия возможность увеличения жесткости гораздо меньше, так как форма сечения не играет никакой роли, а деформации зависят только от площади сечения, которая определяется условием прочности. Единственным способом повышения жесткости здесь является уменьшение длины детали. Если же длина задана, то остается только переход на материалы с более высоким модулем упругости.

Тепловыделение в подшипнике возрастает пропорционально нагрузке, а долговечность уменьшается примерно пропорционально кубу нагрузки, поэтому в конструкции опор главное внимание должно быть-обращено на снижение рабочих нагрузок и устранение внутренних и паразитических нагрузок.

Здесь ?(Re) - слабо меняющаяся функция. Отсюда следует, что при заполнении канала коэффициент гидравлического сопротивления возрастает пропорционально величине 52а или, учитывая, что a ~dq2, пропорционально (5/ d4) 2 - квадрату отношения ширины канала и среднего размера частиц пористого материала. Оценка полученного отношения при реальных значениях 5 = 3,5 мм, ск = 1010 м"2 дает величину ?*/? — 104.

Как следует из формулы для \, в само-затягивающихея передачах, в которых сила нажатия Q возрастает пропорционально вращающему моменту или окружной силе /•', координата Л, а следовательно, и передаточное отношение с изменением нагрузки изменяется значительно меньше, чем в простых передачах.

Электромагнитные вихревые муфты имеют одну полумуфту в виде кольцевого электромагнита и вторую — в виде кольцевого магнитопровода. Муфты позволяют регулировать (понижать) скорость. Так как регулирование скорости муфтами происходит с потерей мощности, то их преимущественно применяют для машин малой мощности и машин с вентиляторной характеристикой, у которых момент возрастает пропорционально квадрату частоты вращения и при малых частотах очень мал.

Предполагая, что сопротивление z единицы поверхности покрытия обратно пропорционально отношению суммарной площади поперечного сечения пор покрытия к площади покрытия, получаем, что действительная плотность тока возрастает пропорционально г:

возрастает пропорционально мощности источника теплоты и квадратному корню из времени.

где m — масса ротора; Jуг и Jхг — центробежные моменты инерции ротора относительно системы координат Охуг (рис. 6.11). Плоскость Оху проходит через центр масс S ротора, а вся система координат Oxyz вращается вместе с ротором. Отметим, что в рассматриваемой динамической задаче главный момент сил инерции ротора Мф есть величина векторная. Как следует из уравнений (6.10), неуравновешенность ротора возрастает пропорционально квадрату его угловой скорости. Поэтому если быстроходные роторы (рабочие колеса турбин, шлифовальные круги, магнитные барабаны ЭВМ и многие другие) неуравновешены, то они оказывают на свои опоры динамические давления, вызывающие вибрацию стойки (станины) и ее основания. Устранение этого вредного воздействия называется балансировкой (уравновешиванием) ротора. Решение данной задачи относится к динамическому проектированию машин.

Временное сопротивление низкоуглеродистого мартенсита (0,015 % С) составляет ~1000, а при 0,6—0,8 % С достигает 2000— 2300 МПа. Однако с повышением в мартенсите содержания углерода возрастает склонность его к хрупкому разрушению. Мартенсит с >(),35—0,4 % С обладает низкой пластичностью и разрушается хрупко. По этой причине нельзя точно определить прочность закаленной стали со структурой мартенсита и поэтому приведенные выше цифры (2000—2300 МПа) следует считать ориентировочными.

При/ > 120 А/мм величина К' остается постоянной: для обратной полярности — К' = 0,92, для прямой полярности — К' = 1 , 12. При сварке переменным током независимо от плотности тока К' = 1 . Коэффициент а = 0,0165 при сварке в среде защитных газов, а = 0,0156 при сварке под слоем флюса. Оптимальные значения для коэффициента формы провара должны находиться в пределах 0,8 < упр < 4. При значениях vj/np < 0,8 возрастает склонность швов к горячим трещинам, а при ц/пр > 4 нерационально используется тепловая мощность дуги, что приводит к повышенному короблению конструкций.

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины гфоплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охтаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета CFH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \уш = е I ЯПр для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При \/ш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

Характерной особенностью мартенсита являются его высокая твердость и прочность. Твердость мартенсита возрастает с увеличением в нем содержания углерода, в стали с 0,6...0,7%С твердость мартенсита 65 HRC, что во много раз больше твердости феррита, временное сопротивление достигает 2600 2700 МПа. Однако с повышением в мартенсите содержания углерода возрастает склонность его к хрупкому разрушению, понижается сопротивление ^рождению трещины. Твердость (прочность) мартенсита обязана обра-, зеванию пересыщенного углеродом твердого раствора, высокой плотности дислокаций (100...1012 см ) и большому числу различного рода границ и суб-

При у > 120 А/мм величина К' остается постоянной: для обратной полярности — К' = 0,92, для прямой полярности — К' =1,12. При сварке переменным током независимо от плотности тока К' = 1 . Коэффициент а = 0,0165 при сварке в среде защитных газов, а = 0,0156 при сварке под слоем флюса. Оптимальные значения для коэффициента формы провара должны находиться в пределах 0,8 < \/пр < 4. При значениях \i/np < 0,8 возрастает склонность швов к горячим трещинам, а при vj/np > 4 нерационально используется тепловая мощность дуги, что приводит к повышенному короблению конструкций.

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину' притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (FH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \\/ш =е /tfnn для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При уш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при \уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

Поскольку титан и его сплавы являются очень перспективными материалами для применения в опреснительных установках (в контакте с горячей морской водой) и в химической промышленности (в оборудовании, работающем с горячими солевыми растворами), то важно установить, насколько возрастает склонность этих металлов к питтингу при повышенных температурах.

В том случае, когда сталь или сплав склонны к хрупкости, они •очень чувствительны к концентраторам. Резко проявляется масштабный эффект. Исследования показали [106, 107, 122, 167], что разрушение конструкций из хрупких материалов происходит при средних напряжениях, часто значительно меньших, чем предел текучести. Особенно резко возрастает склонность металла детали к хрупким разрушениям при повышении прочностных характеристик. Так, например, исследования моделей дисков показали, что при всех прочих равных условиях уменьшение размеров поперечного сечения диска в 1,8 раза приводит к увеличению конструктивной (фактической) прочности в 1,6 раза.

Временное сопротивление низкоуглеродистого мартенсита (0,025 % С) составляет 1000 МПа, а при 0,6—0,8 % С достигает 2600—2700 МПа. Однако с повышением в мартенсите содержания углерода возрастает склонность его к хрупкому разрушению. Мартенсит, содержащий свыше 0,35—0,4 % С, обладает пониженным сопротивлением зарождению трещины и особенно низким значением вязкости разрушения /С1с. Твердость (прочность) мартенсита обязана образованию пересыщенного углеродом твер-

Влияние хлора. Присутствие хлора в осадке может влиять на горячую коррозию сплавов двумя путями. Во-первых, при концентрациях хлора порядка 10"4% (ат.) возрастает склонность существующих на поверхности сплавов оксидных окалин (например, А12О3 и Сг2О3) к растрескиванию и скалыванию [45]. Это вызывает быстрый переход к стадии развития коррозионной деградации сплава даже при кратковременном воздействии агрессивной среды.

С увеличением температуры снижается склонность к плоскостному скольжению. Свой вклад в эту перемену дают различные явления. Энергия дефектов упаковки возрастает с увеличением температуры [13], облегчая поперечное скольжение. В зернах подходящей ориентировки может активизироваться первичная система скольжения по плоскости куба. С увеличением температуры вплоть до промежуточных повышается прочность у' -фазы и возрастает склонность к образова-