Возрастает увеличение

экспоненциальный характер. Такая температурная зависимость наблюдается при растворении неблагородных металлов в неокислительных минеральных кислотах, протекающем с водородной деполяризацией. Скорость коррозии возрастает вследствие уменьшения перенапряжения водорода.

концентрации ионов водорода, ограниченной пунктирными линиями на рис. 151, скорость коррозии железа определяется доступом к нему кислорода. Скорость коррозии в этой области зависит также от природы солей, находящихся в растворе, их концентрации и других факторов. В щелочной области (справа на рис. 151) наблюдается падение скорости коррозии железа, которое объясняется образованием нерастворимых продуктов коррозии железа — гидратов закиси и окиси железа, обладающих хорошим сцеплением с поверхностью металла и защищающих его от коррозии. Эти защитные пленки на железо, образуются при рН > 9,5. Железоуглеродистые сплавы устойчивы в щелочных растворах, концентрация которых не превышает 30%. Если концентрация щелочи превышает 30%, то защитное действие вторичных продуктов коррозии уменьшается. При повышенных температурах скорость коррозии железоуглеродистых сплавов в щелочах резко возрастает вследствие разрушения защитной пленкл. Железоуглеродистые сплавы, находящиеся под

Гидравлический толкатель привода клапанов двигателя внутреннего сгорания (рис. 231, б) состоит из стакана 1, в котором скользит плуйжер 2 со сферическим гнездом под шток клапанного механизма. По системе каналов в полость А под плунжером подается масло из нагнетательной магистрали двигателя. Открывая запорный шариковый клапан, масло выдвигает плунжер из стакана до полного выбора зазора h во всех звеньях механизма. Давление, оказываемое маслом на плунжер, уравновешивают, усиливая пружину клапана или устанавливая на толкатель дополнительную возвратную пружину. При набегании кулачка на толкатель давление масла под плунжером возрастает, вследствие чего шариковый клапан закрывается. Усилие привода передается через столб масла, запертого в полости А. Вследствие практической несжимаемости масла механизм работает как жесткая система. После того как кулачок сбегает с толкателя, давление под плунжером падает, и масло из магистрали снова устремляется под плунжер, восполняя утечку, произошедшую за рабочий ход толкателя вследствие просачивания масла через зазоры между плунжером и стаканом.

По мере движения потока происходит быстрая активация центров парообразования. Количество паровых микроструй резко увеличивается и они заполняют все более мелкие поровые каналы. Жидкостные пробки уменьшаются, при этом основная часть жидкости движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы каркаса и заполняет отдельные тупиковые поры. Скорость пара непрерывно возрастает. Вследствие резкого сужения и искривления каналов, прорыва пара в каналы при образовании пузырьков в заполненных ранее жидкостью порах происходит непрерывное разрушение и образование тонких жидкостных перемычек. Затем микропленка жидкости на стенках каналов постепенно испаряется и утоняется, жидкостные перемычки также уменьшаются и разрушаются. Высокоскоростной поток пара сначала уменьшает жидкостную микропленку по поверхности частиц, а затем распределяет по углам поровых каналов в области контакта частиц и тем самым препятствует сворачиванию микропленки под действием капиллярных сил и давления на локальных местах ухудшенной смачиваемости до полного ее испарения, чем достигается очень малая толщина микропленки жидкости перед завершением ее испарения. Давление в двухфазном потоке быстро понижается, а вместе с ним понижается и температура его паровой фазы, которая на любой стадии течения двухфазного потока равна локальной температуре насыщения.

Изложенный механизм справедлив для случая небольшой разности температур между пористым материалом и паровой фазой смеси. Совершенно по-другому испарение потока завершается в тех случаях, когда вследствие подвода теплоты теплопроводностью в область испарения температура пористой матрицы быстро возрастает. В этом случае в месте, где температура проницаемого каркаса достигает определенной величины Т*, соответствующей предельно достижимому перегреву жидкости, теплоноситель не может больше существовать в жидкостной фазе на поверхности частиц, жидкость перестает смачивать материал и микропленка свертывается в микрокапли. В итоге происходит резкое уменьшение интенсивности теплообмена при смене режима испарения микропленки на режим конвективного теплообмена дисперсного потока перегретого пара с мельчайшими каплями. Здесь микрокапли при столкновении с поверхностью каркаса уже не растекаются по ней, вследствие чего испарение их затруднено.

Вычисления и экспериментальные данные показывают, что скорость нагрева электрода существенно зависит от удельного сопротивления материала стержня. Стержни из аустенитной стали при температурах до 900 К имеют значительно большее рм чем из низкоуглеродистой (см. рис. 7.15), поэтому стержни из аустенитной стали нагреваются значительно быстрее (рис. 7.16, б), чем из низкоуглеродистой (рис. 7.16, а), однако темп роста температуры при повышенных ее значениях в первых замедляется, так как р, возрастает медленнее, чем теплоотдача в воздух. Хотя стержни из низкоуглеродистой стали нагреваются медленнее аустенитных, но скорость их нагрева непрерывно возрастает вследствие значительного возрастания р,. Чем выше плотность протекающего тока, тем выше температура нагрева. Тонкие электроды вследствие повышенной теплоотдачи нагреваются медленнее, чем толстые, если плотности тока одинаковы.

Железоуглеродистые сплавы устойчивы в щелочных растворах, концентрация которых не превышает 30%. Если концентрация превышает 30%, то защитное действие вторичных продуктов коррозии уменьшается. При повышенных температурах скорость коррозии железоуглеродистых сплавов в щелочах резко возрастает вследствие разрушения защитной пленки. Конструкции из железоуглеродистых сплавов, работающие под нагрузкой в горячих концентрированных растворах щелочей и некоторых солей (например, нитратов), подвержены коррозионному растрескиванию.

Границы субзерен при активном нагружении также могут являться барьерами для движения дислокаций. Но отдельные дислокации могут выбиваться из стенки, образующей субпрани-цу, другой дислокацией, движущейся в той же плоскости скольжения. Необходимо отметить, что в условиях длительных нагрузок (например, при ползучести) эффективность границ субзерен, как барьеров для распространения скольжения, резко возрастает вследствие относительно высокого сопротивления стенок дислокаций действию термических флуктуации. Поэтому у металлов и сплавов с развитой полигональной структурой сопротивляемость ползучести повышена.

Наиболее простым является поршневой насос одностороннего действия с кривошипно-шатунным механизмом (рис. 11.1). В нем для вытеснения жидкости используется движение поршня лишь в .одну сторону. При движении поршня вправо объем замкнутой части цилиндра возрастает, что приводит к возникновению в ней вакуума, под действием которого открывается всасывающий клапан 3 и жидкость заполняет цилиндр /, следуя за поршнем 2. При .обратном ходе поршня (справа налево) объем замкнутой части цилиндра уменьшается, давление при этом резко возрастает, вследствие чего открывается нагнетательный клапан 4 и жидкость, вытесняемая поршнем, поступает в напорный трубопровод.

Таким образом, формирование скоплений дислокаций увеличивает внутренние напряжения и вызывает рост напряжения течения, т. е. упрочнение. Вместе с тем активируемый процесс движения дислокаций (при очевидно неизменной высоте потенциальных барьеров, разделяющих соседние равновесные положения) зависит от их химического потенциала, который возрастает вследствие концентрации напряжений в скоплениях, в результате чего увеличивается вероятность перехода дислокаций через барьер и, следовательно, их продвижения.

связанной с электрохимическим и физико-механическим состоянием его поверхности. Можно полагать, что пластическая деформация, изменяя это состояние, должна влиять на адсорбционную способность, в частности, по следующим причинам: физическая адсорбция анионов на металле возрастает вследствие увеличения анодного состояния поверхности (механохимический эффект эквивалентен дополнительной анодной поляризации); в случае переходных металлов уменьшается та доля хемосорбции, за которую ответственно донорно-акцепторное взаимодействие с заполнением вакантных d-уровней, так как известно, что с увеличением степени деформации усиливается рассеяние s-электронов в d-зону.

С увеличением степени деформаций увеличивается и количество дислокаций, при этом становится все труднее сдвинуть каждую из дислокаций из занимаемого ею положения, так как притяжение ее ближайшими соседними дислокациями противоположного знака возрастает. В этом случае для передвижения отдельной дислокации необходимо приложить дополнительную силу, т. е. сопротивление скольжению в кристаллах возрастает. Увеличение усилия, необходимого для преодоления сопротивления скольжения в кристаллах, проявляется как деформационное упрочнение (наклеп).

Перейдем теперь к параметру крутизны К. Увеличение этого параметра всегда приводит к уменьшению доли брака и к уменьшению числа технологически неоправданных настроек. Число технологически оправданных настроек, наоборот, возрастает. Увеличение Я всегда приводит к возрастанию затрат на измерения и статистическую обработку данных (затраты /Ci) и, как уже сказано, затрат на настройки R- Увеличение Я выгодно до тех пор, пока — Л1/> A-R + A/Ci. Ясно, что при больших потерях в расчете на 1% брака и небольших затратах на измерения крутизна Я должна быть относительно высокой. Более сложные соотношения, связанные с -крутизной Я, рассмотрены в связи с вопросами оптАйЙации в гл. 8 и 9.

Влияние z, г/о и типа уплотнения на расходные характеристики критического режима можно оценить по обобщенным графикам (рис. 7.28). С увеличением г отношение Л'у**= (mi/mir)**> характеризующее преимущество ступенчатого лабиринта, возрастает: увеличение влажности приводит к снижению Ку**. Этот важный результат объясняется, по-видимому, различной интенсивностью процессов дробления, коагуляции, испарения, а следовательно, и скольжения капель в ступенчатом лабиринте по сравнению с прямоточным. Характер кривых /к** = = (mIlml)le.t. (mz, ml — расходы через лабиринт и через одиночную кольцевую щель) оказывается также различным для уплотнений двух типов: с увеличением г/о относительный расход через прямоточный лабиринт уменьшается, а через ступенчатый растет. Отношение критических расходов влажного и сухого пара т** интенсивно возрастает с увеличением г/о, однако слабо меняется в зависй^ мости от z (и типа лабиринта при
Число элементов в сложных машинах, агрегатах и системах непрерывно возрастает. Увеличение количества приводит к снижению надежности и порождает проблему качества.

Резкое уменьшение диссипативных потерь в обогреваемых каналах наблюдалось в'момент достижения кризиса теплообмена в экспериментах по определению критических тепловых нагрузок. Аналогичное явление было обнаружено и в описанных выше экспериментах по определению критического теплового потока в дегазированной воде. Так, на рис. 4.25 в качестве примера приведены зависимости изменения относительной подведенной мощности N/NKp, массового расхода G и температуры стенки в выходном сечении канала от времени. В процессе ступенчатого подвода мощности к стенке канала температура ее ступенчато возрастает. Расход сначала остается постоянным, затем начинает уменьшаться вследствие увеличения потерь на трение при движении двухфазной смеси, а при достижении кризисного состояния снова возрастает. Увеличение расхода при достижении кризисной зоны наблюдалось и в опытах Типпетса [52]. Этот факт можно рассматривать как свидетельство того, что в этом случае, так же как в адиабатных каналах, определяющим в формировании критического потока является свойство значительной сжимаемости двухфазного потока. Если в пристенном слое обогреваемого канала реализуется трансзвуковой режим течения, то вырождение турбулентности и переход к ламинарному режиму течения могут служить причиной уменьшения как диссипативных потерь, так и интенсивности теплообмена в кризисной зоне.

Наиболее подробно влияние режимных параметров исследовалось в шестом опыте. Средняя величина отложений окислов железа составляла 22,8 мкм. Изменение тепловой нагрузки при постоянной температуре стенки показало, что с увеличением q интенсивность счета возрастает. Увеличение температуры стенки также приводит к возрастанию интенсивности счета. Сравнение результатов счета для сечений с различной толщиной слоя отложений окислов железа показывает, что с увеличением ботл интенсивность счета выше.

В вентиляторе лопатки направляющего аппарата располагают на значительном расстоянии от рабочего колеса, которое от втулки к периферии возрастает. Увеличение расстояния от рабочего колеса до направляющего аппарата, как показывает опыт, позволяет снизить уровень шума, создаваемого вентилятором, а наклон лопаток уменьшает загромождение проходного сечения канала и за счет этого снижает гидравлические потери.

На рисунке 3.3 приведены графики зависимости коэффициента механохимической повреждаемости от предела текучести (схт) при различных коэффициентах запаса прочности пг. Как и следовало ожидать, с ростом ат КМХ11 возрастает. Увеличение пт приводит к снижению Кмхп.

Полимерные звенья лаковых пленок образуются еще до нанесения покрытия; эти звенья связаны между собой описанными выше силами побочных валентностей. Выше было уже указано, что прочность пленки с увеличением молекулярного веса полимера возрастает; увеличение молекулярного веса сопровождается также и увеличением вязкости покрытия. Данные о повышении прочности нитроцеллюлозных пленок в связи с увеличением молекулярного веса приведены в табл. 3.

такты о замыкаются и включается электропневмоклапан 9, при этом давление в сосуде электрода сравнения возрастает. Увеличение давления в сосуде продолжается до тех