Возрастания коэффициента

На рис. 36 представлена схема процессов, происходящих на 2-й стадии стабильного РУТ (стадия Пэриса). Критерии циклической трещиностойкости ЛК,.2, ДК2.3 ограничивают эту стадию распространения усталостных трещин. Кроме того, B.C. Иванова и С.Е. Гуревич выделяют на этой стадии промежуточные критерии циклической трещиностойкости K)S и Ка, область значений которых близка и которые в частных случаях могут совпадать. Критерий K]s характеризует переход от квазиупругого роста трещины к упругопластиче-скому. Критерий Ка определяет начало ускоренного роста трещины из-за изменения интенсивности возрастания деформации в пластической зоне у вершины трещины и увеличения вследствие этого интенсивности изменения ускорения роста трещины. При определении скорости распространения усталостной трещины с использованием фрактографии (в том случае, когда на поверхности усталостпого излома присутствуют усталостные бороздки) на 2-й стадии распространения усталостной трещины можно выделить критерий, при котором образование каждой микробороздки происходит при каждом цикле нагружения, т.е. число микробороздок совпадает с числом циклов на-гружения. Для алюминиевых сплавов это наблюдается в диапазоне скоростей распространения усталостной трещины от 0,1 до 2 мкм/ цикл.

Благодаря линейному закону возрастания деформации во времени кривую o(t) (см. рис. 18, г) можно рассматривать как кривую деформирования а(е) (см. рис. 18, 0) с изменением масштаба. Это позволяет отказаться от методически весьма сложной регистрации зависимости е(^) и ограничиться измерением

б — ветвь возрастания деформации (Y*+I < 0) при Y*+I € (Г/i'+i — — 2 (г + 1) AY; r^

Формулы (33.15)— (33.18) справедливы для тех ветвей спирали, которые пересекают ось абсцисс на рис. 46, что характеризует проявление зазора в соединении. Для ветвей, которые не пересекают ось абсцисс, т. е. соответствуют циклам, при которых зазор не проявляется, следует применять формулу (29.33). Поэтому индекс (/' + 1) в формулах (33.17), (33.18) имеет смысл номера ветви возрастания деформации, которая первой пересекает ось абсцисс на рис. 46.

увеличиваются, асимптотически приближаясь к некоторому предельному значению, в течение длительного времени. На рис. VI 1.20 изображены кривые, приближенно показывающие характер зависимости между величиной силы, нагружающей амортизатор с резиновым упругим элементом, и параметром, учитывающим время возрастания деформации амортизатора до заданной величины. Для компактности графиков на шкале аргумента можно взять логарифмический масштаб. Нетрудно видеть, что различным режимам нагружения амортизатора соответствуют разные значения его жесткости при одной и той же величине деформации *.

(14) б) ветвь возрастания деформации (fn+i < 0) при

При волочении перлитных структур пластическая деформация происходит как в ферритных зернах, так и в цементитных пластинах и приводит к образованию дислокационных субструктурных барьеров на пути движения дислокаций или ячеек, размер которых в сечении, перпендикулярном оси волочения, уменьшается по мере возрастания деформации. В этом одна из причин упрочнения патентированных и холоднотянутых образцов. При исходном хаотичном расположении цементитных пластин по отношению к оси проволоки скольжение и утонение с образованием фрагментов происходит лишь в пластинах, расположенных примерно параллельно направлению вытяжки. В участках, где пластины не столь благоприятно ориентированы, происходит их дробление и изгибание. При больших степенях деформации образуется местное локальное скопление дислокаций на краях цементитных пластин, что несколько понижает прочность конечного продукта.

Все сказанное относительно точности обкатывания справедливо при обработке жестких деталей, когда деформация под действием применяемых рабочих усилий локализуется в тонком поверхностном слое металла. При обкатывании валов с большим отношением длины к диаметру, тонкостенных цилиндров и др. необходимо считаться с возможностью искажения их формы и соответственно снижать величину усилия или принимать меры для увеличения жесткости деталей. Надо также учитывать возможность возрастания деформации под роликом вблизи торцов, выточек и т. п. Эти особенности приходится учитывать при разработке технологии обкатывания конкретных деталей.

а скорость возрастания — имеет постоянное, положительное значение. Во втором интервале (отрезок 2—5) скорость возрастания деформации ~ постоянно снижается, а в третьем (отрезок 3—4) скорость снова постоянна, но меньше, чем в первом интервале. При снятии нагрузки происходит мгновенное исчезновение 3 упругой части деформации (отрезок 4—5). Через некоторое время происходит дальнейшее уменьшение деформации (отрезок 5—6Y.

Начальную стадию ползучести, так называемый первый этап, характеризует участок кривой ВГ. На протяжении этого этапа скорость-возрастания деформации постепенно уменьшается. Второй этап процесса ползучести характеризуется участком ГД кривой ползучести. На его протяжении деформация протекает с постоянной скоростью ползучести. На этом этапе процессы упрочнения и разупрочнения приблизительно компенсируют один другого. В сталях, широко применяемых в. паровых турбинах, прямолинейный участок (ГД) может наблюдаться в-течение многих десятков тысяч часов работы.

экспоненциальному закону. Скорость возрастания деформации при постоянном напряжении монотонно убывает. Высокоэластическая деформация так же, как и упругая, обратима, но восстановление в отличие от упругой деформации протекает во времени. После снятия напряжения высо-

До настоящего времени нет единой точки зрения на причину возрастания коэффициента теплоотдачи при уменьшении толщины пленки. Отсутствуют также обобщенные зависимости для расчета коэффициента теплоотдачи в тонких пленках в условиях, когда нет принудительного движения жидкости. В работе [32] авторы рекомендуют формулы для расчета интенсивности теплообмена при кипении криогенных жидкостей в тонких пленках. Однако каждая из трех рекомендованных формул обобщает опытные данные, относящиеся только к данной группе жидкостей: 1 — для расчета а при кипении азота, кислорода, аргона; 2 — для расчета а при кипении

рис. 32, а и видны на микрофотографии (рис. 32,6). Объемная доля неэффективных волокон, т. е. волокон с порами на поверхности раздела, которые не могут передавать поперечную нагрузку, дана как функция пористости композита (рис. 32, в) . Неэффективные 'волокна или поры на поверхности раздела оказывают гораздо большее влияние на адгезионную прочность при относительно малой (пористости композита; по мере возрастания коэффициента пористости это влияние уменьшается. Зависимость предела прочности композита при поперечном растяжении от параметра, характеризующего содержание пор и неэффективных волокон, приведена на рис. 32, г, из которого видно, что наличие пор приводит к снижению прочности композита.

В ряде случаев выявились известные закономерности возрастания коэффициента затухания и уменьшения циклической частоты в процессе накопления усталостных изменений. Так. например, один из объектов перед началом испытаний имел следующие значения коэффициента затухания и собственной частоты: 6= 1,72 с '; /=727 Гц. После 25000 циклов накачки эти параметры изменились: 6 = 3,8"'; / = 719 Гц. При дальнейшей тренировке объект разрушился.

При напряжениях, близких к верхнему пределу текучести, локальное изменение скорости (величины) деформации ведет к понижению нагрузки, необходимой для дальнейшего деформирования в этой области (обычно в области концентрации напряжений у головки образца). Вследствие этого нагрузка на образец снижается, а деформация сосредоточивается в узкой области. Процесс локального течения и спада нагрузки продолжается до тех пор, пока в результате упрочнения материала с ростом деформации и возрастания коэффициента концентрации на границе с прилегающим участком образца не будут созданы условия, благоприятные для распространения деформации на близлежащую область. Распространение волны деформации на всю длину образца восстанавливает его цилиндрическую форму — дальнейшее деформирование идет равномерно (модуль М—да/дк положителен) до достижения предела прочности ств, после чего локализация деформации с образованием шейки вновь нарушает устойчивость равномерного деформирования.

Ветвление трещин в, титановых сплавах. Пример ветвления трещин в сплаве Ti—11,5 Mo—6Zr—4,5 Sn показан на рис. 90 [105]. Эта микрофотография сделана с образца с односторонним надрезом, испытанного в метаноле с 0,6 М LiCl в условиях возрастания коэффициента интенсивности напряжений, В процессе растрескивания можно выделить три зоны разрушения: X, в которой трещина относительно прямая, но имеет несколько' микроветвлений; Y, в которой происходит множественное микро-ветвление, и Z, где трещина макроскопически разделяется на две составные части.

тёльность данной установки по текучему (газу, жидкости). Первоначально исследователи по аналогии с другими случаями теплообмена и, в частности, с плотным слоем ожидали монотонного возрастания коэффициента теплообмена аст с увеличением скорости потока.

реального газа по сравнению с идеальным происходит медленнее, так что при очень высоких давлениях объем реального газа становится больше, чем объем идеального. Именно это является причиной наличия минимумов на изотермах в диаграмме z — р и дальнейшего возрастания коэффициента сжимаемости с ростом давления до величин, больших чем единица.

Сначала проанализируем влияние температуры Та. Ее рост, эквивалентный увеличению противодавления на выходе из эжектора, обусловливает уменьшение коэффициента инжекции (рис. 10.4, а) и оказывает неоднозначное влияние на кратность циркуляции у. Увеличению у способствует, как это видно из уравнения (10.5), сокращение разности энтальпий рабочего тела на рефрижераторе 1ю — is и разности давлений р//<т2 — ps, а снижению — уменьшение коэффициента инжекции и при неизменной относительной холодопроизводительности ЭХУ. Под воздействием указанных факторов появляется максимум на графике зависимости Y (Т 'в). Но это не нарушает монотонного характера возрастания коэффициента р, взаимосвязанного с у через коэффициент инжекции и (см. (10.4)). Рост коэффициента р, в свою очередь,

статочно опытных материалов и исследований физических явлений во вращающихся моделях, чтобы более детально разъяснить возникавшие противоречия, характерные также для других опытов и имеющие принциципиальное значение. Для этой цели в экспериментальной турбине ЛПИ были исследованы профильные потери энергии в трех рабочих решетках. Испытания проводились при числе u/ci, обеспечивающем безударный вход в каждую из решеток. Опыты показали, что профильные потери в решетках ?Нест, обтекаемых нестационарным потоком, сильно возрастали по сравнению с потерями в тех же решетках при обтекании стационарным потоком ?ст- По мере возрастания коэффициента неравномерности хс, с уменьшением межвен-

д) как .правило, при добавке отощителей не только снижается величина усадки глин при сушке и тем создается возможность для более быстрой сушки керамических материалов, но и увеличивается скорость сушки ввиду возрастания коэффициента влагопроводности глин. Этот вывод подтверждается кривыми сушки, приведенными на рис. 15 и 16. Так, из рис. 15 видно, что продолжительность сушки образцов из 'малоярослав-ской глины без отощителя до влажности 9% составляет 156 час. (кривая 1), а при добавке 30% шлака — 96 час. (кривая 3).

и линеаризация, проводимая для произвольной точки /, и показанная пунктирными прямыми ОН и С/, на рис. 7.3, б, может привести к отрицательным значениям коэффициента с за счет чрезмерного возрастания коэффициента вязкого трения С из-за большого уклона касательной СЬ к изобаре (отрицательное значение с компенсирует большое увеличение С, в результате линеаризации, обес-