Возрастания концентрации

Чем больше углерода в стали, тем больше искаженность тетрагональной решетки мартенсита и больше его твердость. Твердость мартенсита зависит в первую очередь от содержания в мартенсите (в стали) углерода. Мартенсит в стали, содержащей 0,1%С, имеет твердость примерно Я/?СЗО. При 0,7% С твердость мартенсита достигает максимального значения (HRCQ4), и при дальнейшем увеличении содержания углерода она существенно не увеличивается (рис. 222, кривая 2). Впрочем, эта кривая не характеризует твердость закаленной стали, так как сталь, кроме мартенсита, содержит то или иное количество остаточного аустенита. Если нагрев под закалку был произведен выше точки Ас3 и весь углерод был переведен в твердый раствор, то твердость закаленной стали при увеличении содержания углерода свыше 0,8% снижается из-за резкого возрастания количества остаточного аустенита (рис. 222, кривая /, см. также рис. 210).

Если допустить, что N = const, то можно получить модель, описывающую работу научных коллективов малых или средних масштабов на ранних стадиях. Интегрируя выражение (2.13) в пределах [О, Т], получим модель экспоненциального возрастания количества информации

Разрушение металлов при циклическом нагружении рассматривается И. А. Одингом как процесс образования вакансий и скопления их в колонии. В первой четверти симметрического цикла под действием приложенного напряжения происходит движение дислокаций, приводящее к образованию препятствий в виде вакансий, дислоцированных атомов, новых дислокаций и силовых полей вокруг них. Такие препятствия тормозят возвращение части дислокаций к их источникам во время разгрузки за вторую четверть цикла. В период третьей четверти цикла происходит новое нагружение с противоположным знаком. Этот период характеризуется меньшим сопротивлением деформации, что связано с частичным возвращением дислокаций, переместившихся и не возвратившихся в исходное состояние в первую четверть цикла. Последняя четверть цикла (разгрузка образца) характеризуется задержкой дислокаций вследствие возрастания количества препятствий. В последующие циклы происходят аналогичные явления, но число дислокаций с нарастанием числа циклов будет увеличиваться.

Разрушение металлов при циклическом нагружении рассматривается И. А. Одингом как процесс образования вакансий и скопления их в колонии [3]. В первой четверти симметрического цикла под действием приложенного напряжения происходит движение дислокаций, приводящее к образованию препятствий в виде вакансий, дислоцированных атомов, новых дислокаций и силовых 'полей вокруг них. Такие препятствия тормозят возвращение части дислокаций к их источникам во время разгрузки за вторую четверть цикла. В период третьей четверти цикла происходит новое нагружение с противоположным знаком. Этот период характеризуется меньшим сопротивлением деформации, что связано с частичным возвращением дислокаций, переместившихся и не возвратившихся в исходное состояние в первую четверть цикла. Последняя четверть цикла (разгрузка образца) характеризуется задержкой дислокаций вследствие возрастания количества препятствий. В последующие циклы происходят аналогичные явления, но число дислокаций с нарастанием числа циклов будет увеличиваться.

Разрушение металлов при циклическом нагружении рассматривается И. А. Одингом как процесс образования вакансий и скопления их в колонии. В первой четверти симметрического цикла под действием приложенного напряжения происходит движение дислокаций, приводящее к образованию препятствий в виде вакансий, дислоцированных атомов, новых дислокаций и силовых полей вокруг них. Такие препятствия тормозят возвращение части дислокаций к их источникам во время разгрузки за вторую четверть цикла. В период третьей четверти цикла происходит новое нагружение с противоположным знаком. Этот период характеризуется меньшим сопротивлением деформации, что связано с частичным возвращением дислокаций, переместившихся и не возвратившихся в исходное состояние в первую четверть цикла. Последняя четверть цикла (разгрузка образца) характеризуется задержкой дислокаций вследствие возрастания количества препятствий. В последующие циклы происходят аналогичные явления, но число дислокаций с нарастанием числа циклов будет увеличиваться.

Наряду с большим ростом производства в отечественном турбостроении достигаются и существенные улучшения качественных показателей машин. В результате повышения единичных мощностей, совершенствования конструкций отдельных элементов и улучшения организации и технологии производства турбин значительно снижаются трудовые и материальные затраты на их изготовление. По некоторым типам турбин ЛМЗ (ВК-50-1, В К-100-2 и др.) в 1957 г. по сравнению с первым годом их изготовления расход металла снижен на 2—9%, трудовые затраты — на 50—80%, себестоимость— на 40—70%. Применение более совершенной технологии и улучшение организации производства при условии усовершенствования существующей специализации (на основе систематического расширения унификации и нормализации в процессе проектирования) позволят еще более снизить трудоемкость и себестоимость изготовления паровых турбин. Новый этап в развитии отечественного паротурбострое-ния, обусловленный, кроме значительного возрастания количества выпускаемых турбин, резким увеличением их единичных мощностей, характеризуется расширением и перестройкой существующего производства на всех турбинных заводах страны. Осуществляемая в настоящее время реконструкция турбинных заводов на основе использования лучших достижений отечественной и зарубежной практики турбостроения даст возможность решить эту задачу.

возрастания количества отслаивающейся окалины. Эта закономерность,

Чем больше углерода в стали, тем больше искаженность тетрагональной решетки мартенсита и больше его твердость. Твердость мартенсита зависит в первую очередь от содержания в мартенсите (в стали) углерода. Мартенсит в стали, содержащей 0,1%, С, имеет твердость примерно HRC30. При 0,7% С твердость мартенсита достигает максимального значения (Я;/?С64), и при дальнейшем увеличении содержания углерода она существенно не увеличивается (рис. 222, кривая 2). Впрочем, эта кривая не характеризует твердость закаленной стали, так как сталь, кроме мартенсита, содержит то или иное количество остаточного аустенита. Если нагрев под закалку был произведен выше точки Лс3 и весь углерод был переведен в твердый раствор, то твердость закаленной стали при увеличении содержания углерода свыше 0,8%. снижается из-за резкого возрастания количества остаточного аустенита (рис. 222, кривая /, см. также рис. 210).

На рис. 30 показана зависимость извлечения хрома от крупности алюминия при различном количестве восстановителя в шихте. По ме-ре повышения крупности алюминия (размер окиси хрома 200 меш) извлечение хрома снижается. Особенно резко сказывается влияние крупности восстановителя при его недостатке в шихте. По мере возрастания количества алюминия сверх теоретически необходимого возрастает его общая поверхность и влияние крупности зерна восстановителя на извлечение хрома уменьшается.

Для оценки степени графитизации в ВТИ разработана четырехбалльная шкала, построенная по принципу возрастания количества структурно-свободного графита. По мере увеличения количества графита (увеличение балла) снижается ударная вязкость. Так, в стали марки 16М при графитизации балла 1 ударная вязкость составляет 700 кДж/м2, а при сфероидизации балла 4 — 200 кДж/м2.

dCi/dx— градиент концентрации, являющийся движущей силой, обусловливающей перенос вещества, он направлен 'в сторону возрастания концентрации, кг/м4.

здесь рг — местная концентрация данного вещества (компонента), равная отношению массы компонента к объему смеси, кг/м3; mj==pz/P — относительная массовая концентрация i-ro компонента; р — плотность смеси; D — коэффициент молекулярной диффузии одного компонента относительно другого, м2/с (обычно D кратко называют коэффициентом диффузии); п — направление нормали к поверхности одинаковой концентрации данного вещества; др^/дп, дт^/дп—градиенты концентрации (относительной концентрации); они всегда направлены в сторону возрастания концентрации.

Сделанная оценка не противоречит классическим представлениям о соотношении между периодом зарождения и ростом трещин в области многоцикловой усталости. Для гладкой поверхности на пороге усталости период роста трещины составляет до 10 % от общей долговечности образца. По мере возрастания концентрации нагрузки доля периода роста трещины относительно всей долговечности возрастает и может составлять 100 % при статическом надрыве материала. В нашем случае наработка лопатки составила 886 полетов при многоцикловом разрушении. Если предположить, что трещина зародилась естественным путем в лопатке, период роста трещины составляет около 35 %. Эта оценка минимум в 3 раза завышена по отношению к указанным выше известным данным о соотношении между периодом роста трещины и полной долговечностью. Следовательно, именно коррозионное растрескивание материала вызвало существенное снижение усталостной прочности лопатки (в несколько раз) на этапе зарождения усталостной трещины и привело к ее преждевременному разрушению.

Покрытие никель—дисульфид молибдена, предназначенное для защиты деталей от газовой коррозии в условиях глубокого вакуума (10 мкПа), образуется из интенсивно перемешиваемой суспензии, содержащей 0,25— 20% (масс.) MoSg. Компактное КЭП получается при концентрации MoS2 3—12 мг/м3 и iK=l,l кА/м2. Повышение плотности тока до 3,3 кА/м2 не ускоряет процесс наращивания покрытия из-за осыпания части покрытия в результате образования наростов и дендритов. При этом наблюдается разогревание электролита и увеличение катодной поляризации. В случае возрастания концентрации порошка до 240 кг/м3 образуются только тонкие покрытия (15—33 мкм) вследствие изоляции частицами поверхности катода.

Степень возрастания концентрации NaOH при различной кратности упаривания котловой воды с содержанием Na3PO4 и NaHCOs

При дальнейшем концентрировании котловой воды не наблкй дается возрастания концентрации NaOH, несмотря на глубокий гидролиз NasPO4. При исходной же концентрации NaHCO3, соответствующей 10 мг/л СО32-, ори упаривании котловой воды наблюдается постоянное возрастание концентраций NaOH — продукта гидролиза бикарбоната натрия. В этом случае легко достигается опасная концентрация едкого натра.

Работа зубчатых колес при высокой температуре (выше 90—120°С) не связана с понижением запаса надежности против заедания (см. фиг. 18) и поэтому не вызывает резкого возрастания концентрации кантактных напряжений на неровностях; однако коэффициент трения в контакте повышается до 0,08—0,09, и поэтому необходимо даже для хорошо приработанных поверхностей снижать нагрузку на 20—30%.

1 От редактора. Вследствие возрастания концентрации летучей золы в продуктах сгорания возврат уноса усилит также эрозию хвостовых поверхностей нагрева котлоагрегата. 8 Р. Долежал ИЗ

Далее был рассмотрен следующий вариант глобального развития в условиях потенциальной опасности возрастания концентрации СО2 в атмосфере: в этом варианте в отличие от предыдущего предлагается предотвратить ущерб сельскому хозяйству путем строительства защитных сооружений, улавливающих СО2. Предполагается, что на строительство этих защитных сооружений направляются такие же капиталовложения, как и те, что расходовались в предыдущем случае на дополнительные капиталовложения в сельское хозяйство. Будем называть этот вариант развития «безопасным». Естественно, что капиталовложения осуществляются в результате отвлечения средств из основных фондов С (t). Они представляют собой «замороженные» материальные ресурсы общества, так как не участвуют в приросте основных фондов.

п — кратность возрастания концентрации солей в котловой воде второй ступени испарения в сравнении с первой, определяемая по формуле

п' — кратность возрастания концентрации солей в котловой воде третьей ступени испарения в сравнении со второй, определяемая по формуле